Защитный ток плотность

Важнейшим условием точного определения плотности тока, необходимой для полной защиты, является измерение потенциала защищаемого объекта (см. разд. 12.16). Не делая таких измерений, можно определить только ориентировочные значения. Ниже приводятся приблизительные значения защитной плотности тока для стали, помещенной в различные среды [c.222]

На практике катодную защиту можно применять для предупреждения коррозии таких металлических материалов, как сталь, медь, свинец и латунь, в любой почве и почти всех водных средах. Можно предотвратить также питтинговую коррозию пассивных металлов, например нержавеющей стали и алюминия. Катодную защиту эффективно применяют для борьбы с коррозионным растрескиванием под напряжением (например, латуней, мягких и нержавеющих сталей, магния, алюминия), с коррозионной усталостью большинства металлов (но не просто усталостью), межкристаллитной коррозией (например, дуралюмина, нержавеющей стали 18-8) или обесцинкованием латуней. С ее помощью можно предупредить КРН высоконагруженных стрей, но не водородное растрескивание. Коррозия выше ватерлинии (например, водяных баков) катодной защитой не предотвращается, так как пропускаемый ток протекает только через поверхность металла, контактирующую с электролитом. Защитной плотности нельзя также достигнуть на электрически экранированных поверхностях, например на внутренней поверхности трубок водяных конденсаторов (если в трубки не введены вспомогательные аноды), даже если сам корпус конденсатора достаточно защищен. [c.215]

Защитная плотность тока для изолированного стального сооружения [c.160]

Защитная плотность тока в зависимости от характеристики грунтов площадки [c.146]

Защитная плотность тока для стали в различных средах [c.306]

Для анодной защиты, в отличие от катодной, характерно, чto скорость коррозии, хоть и мала, однако не падает до нуля. С другой стороны, в агрессивных кислотах необходима значительно более низкая плотность тока, чем при катодной защите, когда она не может быть ниже эквивалентной скорости саморастворения в той же среде. Для нержавеющих сталей защитная плотность тока отвечает довольно высокой скорости коррозии сплавов в активном состоянии. [c.230]

Защитную плотность тока (т. е. силу тока, необходимую для защиты 1 км трубопровода) можно рассчитать по формуле [c.168]

При использовании табл. 24 нужно руководствоваться тем, что большему значению переходного сопротивления У о соответствует меньшее значение защитной плотности тока. [c.160]

В слзгчае наличия глубоких каверн в стенке трубы необходимое смещение потенциалов при катодной защите будет достигаться при большой защитной плотности тока в связи со щелевым эффектом. С увеличением времени эксплуатации трубопроводов без катодной защиты для получения надежной защиты катодная поляризация должна быть больше. Это приводит к увеличению расхода защитного тока. Аналогичное явление может наблюдаться и при длительных перерывах в работе катодных установок. [c.21]

Общая оценка состояния изоляции Переходное сопротивление изоляции, Ом.м Защитная плотность тока (в мА/м ) в зависимости о г удельного сопротивления грунта, Ом-м [c.238]

Степень защищенности сооружения, % Необходимое для защиты смещение потенциала AU, В Отношение необходимой защитной плотности тока к допустимой скорости коррозии 3 К [c.194]

Катодное смещение стационарного потенциала арматуры на 0,2 В обеспечивает весьма высокую степень защиты арматуры от коррозии (порядка 99,9%). Принято, что установлением защитного потенциала не менее —0,85 В по медно-сульфатному электроду обеспечивается защита арматуры от коррозии. При этом защитная плотность может составлять 15—20 мА/м. [c.243]

Защитную плотность тока / и смещение потенциала А11 определяют из табл. 7.2. Поскольку в этой таблице даны значения отношения защитной плотности тока к допустимой скорости коррозии к = 9,6бо/7 , для определения полученное из таблицы значение следует умножить на к . [c.194]

Рассмотрим изменение параметров катодной защиты в зависимости от качества изоляционных покрытий (переходного сопротивления труба — земля Н ). Как видно из рисунка 11.9, сила защитного тока I уменьшается с увеличением переходного сопротивления. Причем резкое уменьшение / наблюдается в пределах изменения от 10 до 10 Ом-м . Скорость изменения / в интервале значений 10 —10 Ом-м снижается. В дальнейшем при увеличении В скорость изменения / падает, а сила тока практически не меняется (Н = 10 10 Ом-м ). С увеличением плотность защитного тока резко уменьшается. При достижении величины = 10 Ом-м защитная плотность тока практически не изменяется. [c.276]

Сила тока /, требуемая для защиты всего днища резервуара, определяется в зависимости от защитной плотности тока. [c.235]

Рис. 11.9. Кривые зависимости силы тока и защитной плотности тока от переходного сопротивления труба — земля (для трубопроводов диаметром 1020 мм при длине защитной зоны I = 13 км)

Защитная плотность тока в зависимости от характеристики грунтов площадки приведена ниже. [c.151]

Для осуществления электрохимической защиты арматуры железобетонных резервуаров необходимо знать минимальную защитную плотность тока, которая может быть определена опытным путем (снятие поляризационных кривых) непосредственно на защищаемом резервуаре. На рис. 9.12 представлены поляризационные кривые стальной арматуры для различных бетонов. [c.243]

Критерии катодной защиты. Широко известны два критерия минимальный защитный поляризационный потенциал (а при невозможности его измерения — минимальная разность потенциалов труба —земля) и минимальная защитная плотность тока. [c.74]

По табл. 7.2 принимаем защитную плотность тока, соответствующую р = 20 Ом-м hRq = 28,26 Ом-м , = 0,003 А/м . [c.224]

Защитную плотность тока на поверхности резервуара [c.35]

Из катодной поляризационной кривой находят соответствующее этой поляризации значение защитной плотности тока [c.45]

При отсутствии катодной поляризационной кривой, а также для оценочных расчетов принимают Р = Ом-м, тогда защитная плотность тока рассчитывается по формуле [c.45]

Обязательным условием использования протекторной и катодной защиты является присутствие токопроводящей среды (природные почва, вода и т. п.). Критериями протекторной и катодной защиты являются такие электрические величины как защитный потенциал Уз (В) и защитная плотность тока / (мА/м-). [c.11]

Для расчета основных параметров протекторной и катодной защиты (/ .с, Ук.с Рк.с, Яа.з, /п.з, Рп.п) необ-ходимо знать следующие исходные данные поверхность защищаемого сооружения 5 (м ) защитную плотность тока / (мА/м ) удельное сопротивление грунтов р (Ом.м) переходное сопротивление защищаемого сооружения пс (Ом. м ) геологический разрез скважины под анодный заземлитель заданный срок службы протектора и анодного заземлителя и Таз- (лет), [1, 3, 4, 10]. [c.14]

Как видно из табл. 4, переход состояния изоляции от очень хорошего к хорошему (и т. д.) приводит к увеличению защитной плотности тока в 10 раз. [c.15]

Общая оценка состояния изо. я-ции Переходное сопротивление и изоляции Ом. м2 Защитная плотность тока, мА м2 при [c.15]

Для электрохимической защиты резервуарных парков, как правило, применяют катодную защиту внешним током (см. рис. 1, Е). Разумеется, для поддержания защитного потенциала на заземленных резервуарах вынуждены завышать защитную плотность тока в сотни раз. [c.30]

При расчете электрохимической (протекторной, анодной или катодной) защиты необходимо использование в качестве исходных данных критериев защиты - защитного потенциала (t/защ) или защитной плотности тока (/ защ - Величины поляризационной кривой защищаемого металла в данной среде. [c.17]

Из полученных оценок следует, что нелинейность поляризационной кривой в данном случае мало сказывается на величине минимальной защитной плотности тока. [c.72]

На рнс. 204 приведена схема установки катодной защиты стального бака, а на рис. 205 — схема установки катодной защиты нлави,1ьиого котла в производстве едкого иатра. Величина оптимальной защитной плотности тока зависит в основном от [c.305]

Практически полная защита в 97—98% случаев достигается при значениях плотности тока около 1,5 й/лг . Из опыта известно, что превыщение оптимальной защитной илотности тока может привести к некоторому снижщщю защиты. Такое явление известно под названием перезащиты. В табл. 33 приведены данные по защитной плотности тока для углеродистой стали в различных средах. Постоянный ток подводится к котлу от селеновых выпрямителей, включенных в сеть переменного тока через сварочный трансформатор. Сила тока выпрямителей для питания защиты 150 а, при напряжении 24 в, что соответствует данным предварительного расчета защиты. [c.306]

В начальный момент, когда катодный осадок еще не образовался, защитная плотность тока леншт в пределах 20—50 мА/м, а при [c.227]

Напряжение источника тока выбирают нз необходимости обеспечения защитной плотности тока, величину которой рассчитывают в зависимости от природы защищаемого. металла, тшта коррозионной среды, величины переходного сопротивления между металлом и средой. Оптимальная защитная плотность тока должна превьппать шютность тока, эквивалентную скорости коррозии металла в данной среде. Важно также, чтобы она была равномерной по всей поверхности защищаемой конструкции. Превышение оптимальной величины защитной плотности тока нежелательно, так как может привести к некоторому [c.68]

Многолетний опыт эксплуатации катодной защиты городских сетей показывает, что такое заввшение защитной плотности тока вынуждено из-за наличия заземленных участков отдельных сетей [12Ь В нижеприведенных формулах сделана попытка учесть рассеивание части тока на заземленных участках [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология