Вебера мощности

При моделировании процессов перемешивания используют безразмерные критерии К,у. Кбм, Рг соответственно мощности, Рейнольдса и Фруда. При наличии в системе нескольких фаз большое значение имеет критерий Вебера Уе. Уравнение подобия имеет вид [c.266]

В табл. 62 приведены опытные данные Вебера 112 ], полученные при калибровке обогревающих кожухов. Мощность обогрева соответствует теплопотерям, которые имели бы место при работе колонны без внешнего обогрева. Подводимая теплота отнесена к 1 м высоты колонны, а эквивалентное этому теплу количество конденсирующихся паров рассчитано на основе правила Трутона по скрытой теплоте парообразования при атмосферном давлении. [c.405]

В практике более удобно пользоваться уравнениями, содержа-ш ими критерий Вебера е, так как они не требуют дополнительного расчета мощности N, расходуемой на перемешивание. Однако такие уравнения менее универсальны, поскольку в этом случае следует ожидать более сильного влияния геометрических параметров аппарата, [c.151]

Многие авторы [24, 28, 48, 80, 127, 107, 215, 224, 240] приводят формулы для расчета эквивалентного (поверхностно-объемного) диаметра капель или пузырьков, а также формулы для вычисления удельной межфазной поверхности, полученные нри использовании зависимости этих величин от критерия Вебера е = n d yJG или от мощности, подводимой к перемешиваемой жидкости на единицу объема, = N/V (в Вт/м ). [c.154]

В работе приводится ряд эмпирических уравнений зависимости среднего диаметра частиц полимера от различных конструктивных и гидродинамических факторов (отношение диаметра аппарата к диаметру мешалки, ширина лопастей мешалки, число ее оборотов, отношение объема реактора к потребляемой мощности, критерий Рейнольдса, число Вебера и др.). Эти зависимости не связаны единым уравнением. Кроме того, условия перемешивания в сочетании с другими технологическими факторами должны обеспечить получение не только частиц полимера определенного среднего диаметра, но и определенный гранулометрический состав, форму частиц и их морфологию. [c.87]

В. Л. Нельсона [103 ], вязкость целесообразно поддерживать в диапазоне 2,5—6,0° ВУ. Ц. Ц. Мартинсон [104] обнаружил, что нри сжигании тяжелых топлив (ВУ5о=234 н- 413° ВУ) удовлетворительное распыливание достигается прп вязкости топлива перед форсунками 3,5—4,5° ВУ. Приведенные данные по вязкости топлива рекомендуются для котлов мощностью не более 25 — 50 Мет при применении форсунок с расходом топлива до 0,28—0,35 кгкек. В опытах [41 ] по сжиганию высоковязких крекинг-остатков и экстрактов (ВУ5 =180 800° ВУ) на котле типа СМ с паропроизводительностью 7,8 кг сек было установлено, что при вязкости топлива перед механическими форсунками 3,5 — 4,0° ВУ наблюдается полное сгорание топлива. Для форсунок большой производительности (0,55 вг/сек), по данным Л. Тейля и Г. Вебера [105], вязкость должна быть около 2° ВУ. [c.328]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология