Моделирование процессов перемешивания

При моделировании процессов перемешивания используют безразмерные критерии К,у. Кбм, Рг соответственно мощности, Рейнольдса и Фруда. При наличии в системе нескольких фаз большое значение имеет критерий Вебера Уе. Уравнение подобия имеет вид [c.266]

Использование критериальных уравнений для моделирования процессов перемешивания..........................20 [c.380]

Критерий Яе для моделирования процесса перемешивания. Устанавливая мешалки на разных уровнях, можно менять интенсивность верхнего и нижнего циркуляционного контуров, создавая [c.278]

Моделирование процессов перемешивания [c.222]

Моделирование процесса перемешивания. В соответствии с положениями теории подобия (глава И) основой для гидродинамического моделирования процессов перемешивания являются критериальные уравнения (VI, 1) и (VI,2), полученные путем подобного преобразования дифференциальных уравнений Навье—Стокса. При этом в связи со сложностью явления возможно получение различных соотношений между величинами, определяющими протекание процесса в натуре и модели, в зависимости от того, по какому из параметров процесса происходит моделирование. [c.253]

Пример IV-5. Моделирование процесса перемешивания жидкости в емкости. В данном примере описание газо жидкостной системы [c.70]

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КРИТЕРИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ДЛЯ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ [c.26]

При моделировании процесса перемешивания в периодическом режиме следует положить К= О, тогда переходная вероятность р ц, также будет равна нулю. Задав начальные условия аналогично условиям (7.3.4.1), можно определить момент времени Хсм, когда абсолютные вероятности Р,(х) будут отличаться друг от друга на сколь [c.657]

Моделированием процесса перемешивания жидкостей занимался также Голланд Используя результаты эксперимента в аппарате диаметром 150 жл с турбинной мешалкой (диаметром 50 ям), делающей 1000 об мин, он определял размеры и числа оборотов мешалки в аппарате емкостью 3,8 л для достижения той же степени перемешивания. Автор показал возможность решения этой задачи расчетом, исходя из безразмерных критериев геометрического, кинематического и динамического подобия. Необходимые размеры и числа оборотов турбинной шестилопастной мешалки в сосуде с отражательными перегородками приведены в табл. 12. [c.165]

Нагата с соавторами предлагают практически единственный метод определения мощности, потребляемой мешалкой при образовании центральной воронки. Однако эти уравнения очень сложны, и выполнение расчетов по ним весьма трудоемко. Возможность применения уравнений для моделирования процесса перемешивания при отсутствии геометрического подобия обоснована недостаточно. Метод, предлагаемый авторами, люжет быть использован при необходимости уточнения вопроса о потребляемой мощности, рассчитанной другими способами. [c.132]

То, что уравнение (7) правильно от шжает физическую сущность моделирования процессов перемешивания в геометрически подобных реакторах, видно из следующего. С увеличением объема реактора его смоченная поверхность, а следовательно, и потери энергии из-за трения о стенки реактора возрастают пропорционально диаметру реактора во второй степени, а его рабочий объем - пропорционально диаметру в третьей степени (при атом инеется в виду, что высота заполнения реактора равна его диаметру). Казалось бы, вследствие гтого удельные потери энергии из-за трения и удельная ш ность должны изменяться обратно пропорционально диаметру реактора в первой степени. Однако, поскольку изменение поверхностнообъемных соотношений в моделируемых реакторах в свою очередь отражается на других гидродинамических факторах процесса перемешивания, величина показателя степени р при диаметре сосуда 1 отклоняется от единицы. На существование такой физической закономерности мы уже указывали Г19]. [c.84]

Нагата и Ямамато показали, что моделирование процесса перемешивания можно производить на основании подобия энергетических затрат по функциональной зависимости [c.110]

Однако Эсаян показывает, что моделирование процесса перемешивания, в котором определяющую роль играют вязкость, сила тяжести и поверхностное натяжение, методом подобия энергетических затрат не позволит получить хорошую сходимость между моделью и натурой, и полагает, что единственным общеприменимым параметром моделирования является геометрическое подобие между моделью и натурным аппаратом. Однако, на наш взгляд, такое утверждение будет не совсем правильным. Наиболее приемлемым будет метод моделирования с учетом как геометрического подобия, так и энергетических затрат, так как на процессы перемешивания оказывают влияние форма и размер резервуара, конструкция аэратора и его параметры, режим работы аэратора. [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология