Влияние геометрических параметров

Рис. У-15. Поправки, учитывающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на теплоотдачу при использовании змеевика (лопастная мешалка, квадратный и цилиндрический сосуды без отражательных

Эффективность работы вихревой трубы в значительной степени определяется ее геометрией. Влияние геометрических параметров вихревой трубы достаточно детально исследовано и обобщено в известных монографиях и обзорах для вихревых труб с ТЗУ [5, 7, 15]. Однако, применительно к вихревым трубам с ВЗУ, влияние некоторых параметров требуется уточнить. [c.55]

Эмпирические зависимости, учитывающие влияние геометрических параметров форсунок / о и чис- [c.229]

Шмелев Ю. С., Шабалин К. Н., Влияние геометрических параметров аппарата и насадки на массообмен и гидродинамику в насадочных колоннах, Хим. пром., № 9, 694 (1966). [c.588]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КАМЕРЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО РАЗДЕЛЕНИЯ ГАЗА В ВИХРЕВОМ АППАРАТЕ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ЕГО РАБОТЫ [c.98]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ВЗУ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАБОТЫ ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ [c.110]

Из приведенных выше результатов исследований влияния геометрических параметров ВЗУ на температурную эффективность и его конструктивное исполнение видно, что изготовить ВЗУ с [c.120]

Эффективность работы этих типов вихревых аппаратов определяется в основном конструкцией ВЗУ и самой вихревой трубы. Экспериментальные исследования по структуре, аэродинамике течения газовых потоков, влиянию геометрических параметров ВЗУ и вихревой трубы, а также особенности течения различных процессов в условиях взаимодействия закрученных газовых и жидкостных потоков позволили разработать новые конструкции как ВЗУ, так и вихревых аппаратов. [c.185]

Глава VII. ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ [c.133]

Анализ экспериментальных результатов и теоретических расчетов весьма быстрых процессов полимеризации в турбулентных потоках (диффузионная модель) на примере полимеризации изобутилена выявил заметное влияние геометрических параметров реакционной зоны - радиуса К и длины 1 на кинетические параметры процесса, а также на глубину превращения мономера [2, 3, 8-12] при этом, по-видимому, одним из наиболее существенных результатов является факт влияния геометрии реакционного объема на молекулярно-массовые характеристики образующихся полимерных продуктов (рис. 3.8, 3.9 и табл. 3.4). В топохимическом аспекте четко выделяются три макрокинетических типа процесса А, Б и В (рис. 3.10). [c.143]

В практике более удобно пользоваться уравнениями, содержа-ш ими критерий Вебера е, так как они не требуют дополнительного расчета мощности N, расходуемой на перемешивание. Однако такие уравнения менее универсальны, поскольку в этом случае следует ожидать более сильного влияния геометрических параметров аппарата, [c.151]

Величины также представляют собой поправки, учитывающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание, и для геометрически подобных аппаратов принимают значения [c.169]

Большинство исследований мощности, расходуемой на перемешивание, было выполнено на системах с постоянными геометрическими параметрами, однако в последнее время появляется все больше работ, касающихся влияния геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность N. Важнейшими из этих параметров являются диаметр сосуда аппарата О, высота жидкости в сосуде Л, отдаленность (расстояние) мешалки от дна сосуда к, шаг винта пропеллерной мешалки 8, длина лопасти мешалки а, ширина лопасти мешалки Ь, ширина отражательной перегородки в сосуде В, число лопастей мешалки Z и число отражательных перегородок в сосуде J. [c.176]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА МОЩНОСТЬ ТУРБИННЫХ МЕШАЛОК [c.180]

Проведенные до настоящего времени исследования влияния геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание, нельзя еще считать завершенными. Такие исследования осложняются тем, что влияние некоторых параметров может быть различным для разных турбинных мешалок. Так, различным может быть влияние числа лопаток в случае мешалки с прямыми лопатками и в случае мешалки с наклонными лопатками и т. д. Дополнительным усложнением является взаимное влияние параметров, например числа лопаток и их ширины, числа отражательных перегородок, их ширины и т. д. [c.180]

Вероятно, для якорных мешалок необходимы дальнейшие исследования в целях выяснения влияния геометрических параметров мешалки на мощность, расходуемую на перемешивание. [c.202]

Поправки и выражающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на теплоотдачу, имеют то преимуще- [c.234]

В табл. V-1 собраны результаты исследований, выполненных для турбинных мешалок с разными лопатками (прямыми, наклонными) в случае нагревания (или охлаждения) с помош,ью рубашки. Большинство авторов приводит для этих мешалок критериальные уравнения типа (V-22) либо (V-23), причем основные показатели степеней в этих уравнениях чаще всего принимают следующие значения А = 2/д 5 = l/g и " = 0,14. Значение постоянной С в этих уравнениях обычно зависит от числа поправок, учитывающих влияние геометрических параметров на теплоотдачу. Чтобы иметь возможность оценить точность предложенных разными авторами уравнений и тем самым выявить их применимость для практических расчетов, эти уравнения нужно привести к виду (V-32). Для этого был принят следующий состав основных инвариантов геометрического подобия, имеющих существенное влияние на ход процесса [c.237]

Рис. -6. Поправки, учитывающие влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на теплоотдачу при использовании рубашки (турбинная мешалка, сосуд с отражательными перегородками).

Для пропеллерных мешалок влияние геометрических параметров изучено пока недостаточно. В табл. V-3 представлены результаты экспериментальных исследований процесса теплоотдачи в аппаратах с пропеллерными мешалками и отражательными перегородками, а также без перегородок. Кроме того, аппарат может быть снабжен диффузором, что создает отдельный случай теплоотдачи. [c.250]

Изучение теплообмена в аппаратах, снабженных скребковыми мешалками, еп1.е нельзя считать завершенными. Необходимо будет провести исследования для значений критерия Рейнольдса Ке >> 2300 (турбулентное течение), а также исследования влияния геометрических параметров (главным образом, зазора е между скребком и стенкой проведенные в настояш,ее время исследования показывают, что параметр е оказывает значительное влияние на теплоотдачу). Кроме того, представленные выше уравнения не дают точных результатов, вследствие чего они не являются полностью пригодными при проектировании таких аппаратов вернее ими можно пользоваться при увеличении масштаба процесса. [c.277]

В более ранних исследованиях [981 применили иной 1Юдход к решению задачи течения жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря иа сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Завелев Е. Д., Семенов В. П., Мейтнн И. В. и др. Влияние геометрических параметров зернистого слоя гранул катализатора на пористость,-В кн. Химия и химическая технология азотных удобрений. Вып. 41. М. изд. ГИАП, 1976, с. 24-30. [c.45]

Выражение (13.1) и рис. 13.1 дают значения местных коэффициентов теплоотдачи. Поскольку учет влияния геометрических параметров делает расчет среднего коэффициента теплоотдачи весьма трудоемким и поскольку для большинства характерных конфигураций конденсатора изменение среднего коэффициента теплоотдачи не превышает 30%, Колборн рекомендует для расчета среднего коэффициента теплоотдачи при конденсации пара в трубах следующее уравнение [c.247]

Наиболее простые случаи влияния геометрических параметров были изучены А. Т. Ваграмяном и Т. Б. Ильиной-Какуевой [10]. Так, для прямоугольного электролизера, в котором поверхность анода и катода ограничена его стенками, увеличение расстояния между ними будет способствовать более равномерному распределению тока и металла. [c.154]

Валеев В. Г., Щукин В. М., Едилов К. У. Оценка влияния геометрических параметров электростатического очистителя на эффективность очистки реактивного топлива. — В сб. Вопросы авиационной химмотологии, вып. 2. Киев. 1978. с. 43-49. [c.345]

Новый тип аппаратов совмещает преимущества как трубчатых реакторов вытеснения, так и объемных реакторов смещения, при этом имеют место и собственные особенности, не характерные для классических типов аппаратов вытеснения шш смещения а) возможность создания и сохране -ние высокого уровня турбулентности по всей длине аппарата б) влияние кинетических и гидродинамических параметров на размеры зоны реакции и конструкцию аппарата в) влияние геометрических параметров зоны реакции на количественные и качественные показатели выхода продукта [c.117]

Влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой и физических параметров жидкости на значение исследовали Аиба [1, 3], Нагата и др. [143, 145, 148] и Гзовский [67, 68]. [c.97]

Влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на время Хт было подтверждено многими исследователями. Наиболее сильное влияние оказывает соотношение диаметров аппарата и мешалкн, что может быть выражено уравнением [c.133]

Влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой па межфазную поверхность и диаметр капель не должно включаться в зависимости, содержащие выражение ТУ/У, в котором это влияние уже учтено. В зависимостях же, содержащих критерий Вебера, указанное влияние должно найти отражение. Это подтверждают результаты исследований Кафарова и Бабанова [91 ], согласно которым число лопаток мешалки оказывает решающее влияние па величину межфазной поверхности. Однако Бейтс [208] и Вандервеен [215] пе установили, например, влияния ширины лопатки мешалки (т. е. одного из основных параметров мешалки) па диаметр капель, но эти проблемы требуют еще дальнейших исследований для окончательного их выяснения. [c.156]

Величина X является поправкой, которая отражает влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой на мощность, расходуемую на перемешивание. Поправка X принимает постоянное значение X = onst Ф 1 для данного (одного) аппарата с мешалкой, [c.168]

Влияние геометрических параметров сосуда с мешалкой изучено для этого случая недостаточно. Ориентировочно можно воспользо- [c.260]

Из табл. -7 следует, что влияние геометрических параметров на теплоотдачу (и особенно таких важных, как зазор е между мешалкой и стенкой сосуда) изучено ещ,е слабо. Трудность заключается в том, что используются якорные мешалки различной формы. Кроме того, мешалки часто снабжаются дополнительными конструктивными элементами, перемешивающими центральные объемы жидкости. Эти элементы могут создавать добавочный осевой или радиальный поток, что значительно усложняет математическое обобш,ение результатов исследований. Отсюда становится понятным, почему значения постоянной С, представленные в табл. V- , так отличаются друг от друга. Помимо этого, расхождения в значениях величины С можно объяснить разным диапазоном значений критерия Рейнольдса в проведенных исследованиях. Поэтому пересчет постоянной для якорных мешалок не производился. [c.269]