Рейнольдса критерий

Жидкость X г о в о ч 5 1 3- 1 11 нЭ X о X Критерий Нуссельта. Д, X Критерий Рейнольдса Критерий Прандтля 3600 [c.51]

Не —число Рейнольдса, критерий гидродинамического подобия, [c.9]

Под термином ползущие течения понимается движение жидкости относительно взаимодействующего с ним твердого тела с малыми значениями критерия Рейнольдса. Критерий Ке, как указывалось, характеризует отношение инерционных сил к силам трения. Поэтому для ползущих течений характерно превалирующее влияние сил вязкого трения. Низкие значения Не получаются при обтекании мелких частиц, большой вязкости жидкости и малых скоростях движения. При Не < 1 инерционными силами можно пренебречь. Тогда для установившегося движения уравнения Навье — Стокса (И.34) приобретают вид [c.142]

Это соотношение хорошо согласуется с опытными данными, полученными при числах Рейнольдса, соответствующих ламинарному течению пленки, как это видно из рис. VII. 1. Как видно, с увеличением числа Рейнольдса, начиная с некоторого его значения, зависящего от критерия Прандтля, критерий Нуссельта начинает возрастать. Это обусловлено переходом к волновому режиму течения пленки, при котором помимо теплопроводности имеет место конвективный перенос тепла. Поскольку при малых числах Рейнольдса критерий Ки остается постоянным, при ламинарном течении пленки коэффициент теплоотдачи в области малых значений критерия Рейнольдса убывает с ростом Ке вследствие увеличения толщины пленки в области волнового режима. [c.219]

Ке —число Рейнольдса (критерий режима движения), равное [c.60]

Предварительно дается анализ использования критериев механического подобия и вводится аналитическая зависимость коэффициента гидравлического сопротивления от числа Рейнольдса критерия Фруда в уравнении Бернулли. Выводится аналитическая зависимость удельного веса смеси как функция температуры и давления, и рассматривается температурный профиль. Затем делится общее решение указанных трех уравнений. [c.172]

Линейные системы. Модели потока используют не только при исследовании предполагаемой степени превращения в нелинейных системах, но и при анализе химического взаимодействия в линейных системах. Этот путь, хотя и не является прямым, тем не менее, находит применение потому, что параметры моделей часто коррелируют с такими критериями, как критерий Рейнольдса, критерий Шмидта и т. д. В дальнейшем указанными корреляционными зависимостями можно воспользоваться, чтобы в подобных условиях рассчитать степень превращения вещества, не прибегая к экспериментальному изучению характера течения жидкости в реакторе. Описанный метод применяют при анализе работы реакторов со стационарным слоем катализатора и реакторов трубчатого типа.- [c.251]

Представленные выше выражения для определения коэффициентов а основаны на классической теории Нуссельта. Общепризнано, что коэффициенты теплоотдачи при пленочной конденсации водяного пара, а также паров органических веществ, рассчитанные на основе теории Нуссельта, являются обычно заниженными. Даклер получил уравнение, описывающее распределение скоростей и температур в тонких пленках, стекающих по вертикальным стенкам, на основе полученных Дейслером выражений для турбулентной вязкости и теплопроводности вблизи твердой стенки. Согласно теории Даклера, для вычисления среднего значения коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации должны быть известны следующие три величины предельное значение критерия Рейнольдса, критерий Прандтля для конденсированной фазы, а также комплекс [c.206]

Анализируя эти данные, мы видим, что с уменьшением критерия Рейнольдса критерий Шервуда резко падает относительно значений, ожидаемых согласно уравнениям (VII,1) и (VII,3). [c.179]

Гидродинамическое моделирование реакторов может осуществляться отдельно от кинетического и предшествовать ему. В этом случае определяемыми являются критерии Эйлера или Рейнольдса. Критерий Эйлера характеризует гидравлическое сопротивление потоку и в простейшем случае может быть определен из уравнения [c.129]

Приведенные выше результаты рассчитывались в предпо-.тожении, что твердые вещества были полностью перемешаны,. Цоказательством этого факта служило и то. что поток газа на.ходплся в режиме полного вытеснения. Это привело к выпадающим результатам при низких значениях критерия Рейнольдса, критерии Нуссельта и Шервуда были ниже теоретического минимума 2. Предположив диффузионную модель обратного перемешивания газа, можно объяснить экспериментальные данные для тепло- и массопередачи межд частицами и жидкостью в псевдоожиженном слое и аномально низкие величины критериев Нуссельта и Шервуда при низких [c.154]

Здесь Ей = Др/(рк ) — критерий Эйлера Не = Ыр/ц-г критерий Рейнольдса — критерий Фруда Гь Гг... —симплексы геометрического подобия Др —потеря давления, Па а — средняя скорость движения потока, м/с —определяющий линейный размер, м р — плотность жидкости, кр/м ц —вязкость жидкости, Па-с —ускорение свободного падения,, равное 9,81 м/с . [c.76]

Кроме перечисленных потерь в центробежных насосах могут иметь место потери, обусловленные особыми специфическими факторами. Так, например, каналы рабочих колес непрямолинейны и поэтому возникают дополнительные потери. Для определения потерь в криволинейных каналах можно рекомендовать наряду с критерием Рейнольдса критерий Дина [c.24]

Ограниченные возможности имеет применение для этой цели динамического напряжения сдвига и пластической вязкости. Недостатками их являются неинвариантрость в различных условиях измерений, что объясняется незнанием истинного закона трения и эпюры скоростей сдвига. Эти величины носят формальный характер и не имеют определенного физического смысла. Понятия т]пл и 0д = Тв можно относить лишь к идеализированному вязко-пластичному телу Бингама. В настоящее время значения пластической вязкости и динамического напряжения сдвига широко применяют для гидравлических расчетов. Это вносит в них известную условность из-за необходимости использования методов теории подобия и безразмерных критериев (обобщенный критерий Рейнольдса, критерий Хедстрема и др.), исходящих из бингамовской аппроксимации, имеющей, как указывалось, ограниченный характер. [c.233]

Суммируя результаты, полученные до сих шор, можно утверждать, что ъ установившемся потоке с яостоянны ми свойствами, обтекающем геометрически подобные тела или проходящем ПО геометрически подобным каналам, все безразмерные параметры потока, например коэффицие нты трения, являются функциями местоположения и критерия Рейнольдса при условии, что скорости иа границах подобны. Безразмерные тараметры теплообмена такие как критерий Нуссельта или Стантона, являются функциями критерия Рейнольдса, критерия Прандтля, а при высоких скоростях— функциями параметра Е при условии, что скорости и температуры вдоль границ подобны. [c.295]

Краткий курс физической химии (1979) -- [ c.259 ]

Физическая химия (1987) -- [ c.478 , c.479 ]

Компактные теплообменники Изд.2 (1967) -- [ c.133 ]

Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.162 ]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.9 , c.21 , c.109 , c.122 , c.146 , c.314 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.12 , c.122 , c.213 , c.316 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.40 , c.72 , c.212 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.343 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.393 , c.397 ]

Переработка каучуков и резиновых смесей (1980) -- [ c.44 , c.46 , c.50 , c.143 ]

Экстрагирование Система твёрдое тело-жидкость (1974) -- [ c.54 , c.186 , c.218 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.99 ]

Введение в теорию и расчеты химических и нефтехимических реакторов Изд.2 (1976) -- [ c.187 ]

Основы техники псевдоожижения (1967) -- [ c.77 , c.139 ]

Псевдоожижение твёрдых частиц (1965) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.41 , c.70 , c.79 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.346 , c.347 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.346 , c.347 ]

Переработка термопластичных материалов (1962) -- [ c.112 ]

Переработка полимеров (1965) -- [ c.224 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.103 , c.109 , c.121 , c.176 , c.258 , c.288 ]

Эффективные малообъемные смесители (1989) -- [ c.5 , c.49 , c.66 , c.69 , c.82 , c.100 ]

Вибрационные массообменные аппараты (1980) -- [ c.60 ]

Вентиляторные установки Издание 7 (1979) -- [ c.13 ]

Методы кибернетики в химии и химической технологии 1968 (1968) -- [ c.0 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.125 , c.130 ]

Сушка в химической промышленности (1970) -- [ c.39 , c.206 ]

Кристаллизация из растворов в химической промышленности (1968) -- [ c.163 , c.185 , c.240 ]

Дистилляция в производстве соды (1956) -- [ c.191 , c.204 , c.249 ]

Физико-химические основы процессов формирования химических волокон (1978) -- [ c.109 , c.190 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.17 , c.32 , c.64 , c.65 , c.90 , c.192 , c.195 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.52 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.40 , c.63 , c.72 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.272 , c.301 , c.327 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.42 , c.72 , c.82 ]

Общая химическая технология топлива (1941) -- [ c.344 ]

Общая химическая технология топлива Издание 2 (1947) -- [ c.221 ]

Проблемы теплообмена (1967) -- [ c.274 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.6 , c.48 , c.168 , c.169 , c.188 , c.189 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.393 , c.397 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.32 , c.36 , c.46 , c.52 , c.53 , c.93 , c.96 , c.98 , c.101 , c.120 , c.124 , c.132 , c.165 , c.166 , c.212 , c.216 , c.225 , c.263 , c.299 , c.396 , c.398 , c.402 , c.406 , c.417 , c.419 , c.421 , c.452 , c.465 , c.499 , c.573 , c.577 , c.811 ]

Подготовка промышленных газов к очистке (1975) -- [ c.72 , c.86 , c.88 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.40 , c.72 , c.212 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.343 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.12 , c.122 , c.213 , c.316 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.96 , c.100 , c.139 , c.143 , c.193 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.0 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.180 , c.188 , c.935 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология