Потери от химического недожога

Тепловая потеря от химического недожога по обычной методике определяется по формуле [c.210]

Рис. 6. Зависимость потери от химического недожога за утепленным циклоном от избытка воздуха при различных подачах аксиального воздуха. Скорость тангенциального поздуха 100 м сек. Форсировка (14+15) 10 ккал/м -ч. Топливо — мазут.

Потери от химического недожога, %.......... [c.239]

Рис. 4.11. Соотиошение между потерями от химического недожога и температурой точки росы разных установок и режимов.

Если присоединить эту потерю к потере от химического недожога, которая была подсчитана для этого случая, то общий недожог (химический и механический) оказался бы равным [c.219]

Рис. 8. Зависимость потери от химического недожога за утепленным циклоном от избытка воздуха при вводе тангенциального воздуха с различной скоростью. Аксиальный воздух закрыт. Форсировка 6-10 ккал/м -ч. Топливо — мазут.

Потеря от химического недожога [c.265]

Недостаточно удачный, сосредоточенный ввод газа через две вертикальные, далеко отстоящие друг от друга щели, по-видимому, явился причиной сравнительно высокой потери от химического недожога даже при лучших режимах работы. [c.49]

Рис. 9. Зависимость потери от химического недожога за неутепленным циклоном от избытка воздуха при различных подачах аксиального воздуха. Скорость тангенциального воздуха 60—80 м/сек. Форсировка 7,5 Ю ккал/м ч. Топливо — мазут. / — расход аксиального воздуха 20% 2 — то же 10% 3 --ТП же 0%.

Рис. 10. Зависимость потери от химического недожога за неутепленным циклоном от избытка воздуха при различных форсировках. Аксиальный воздух — 20%. Скорость тангенциального воздуха 80—100 м/сек.

Потеря от химического недожога. Источники и природа топочных потерь разъяснялись уже достаточно подробно в раз- [c.265]

Как уже указывалось, визуальные картины горения мазута и газа в утепленной камере были идентичны. Также не отличался друг от друга характер горения мазута в утепленной и неутепленной камерах. Совершенно другая картина получалась при сжигании газа в неутепленной камере. Лишь при избытке воздуха ниже 0,9 от теоретического удалось до некоторой степени приблизиться к картине горения газа в утепленной камере. При нормальных же избытках воздуха циклонная камера была заполнена почти несветящимся прозрачным факелом и через противолежащую амбразуре гляделку были видны казавшийся темным объем циклона, раскаленная футеровка амбразуры и слабо светящиеся прозрачные языки факела, вырывающиеся в топку. Вместе с тем сопоставление показывает, что при сжигании газа потеря от химического недожога за обеими циклонными камерами при равных режимных условиях практически была одинаковой. [c.49]

В опытах исследовалась тепловая работа агрегата и сводился тепловой баланс. Все статьи баланса относились к полному количеству тепла, введенного в циклон с учетом и теплоты сгорания тоилива и теплосодержания -горячего воздуха. Теплосодержание газов, покидающих камеру плавления, определялось как разность между количеством тепла, вводимого в циклон, и суммой величин тепловосприятия стенок, теплосодержания получающегося расплава и тепловой потери от химического недожога за камерой. [c.186]

Суммарная тепловая мощность с учетом потерь от химического недожога и непредусмотренных потерь (в сумме—10%) Q = ((Эд З л) 1,1 = = (156 + 31)1,1 = 200 кВт. [c.212]

Можно ожидать, что увеличение температуры среды и резкое улучшение качества распыливания при сжигании тяжелого топлива создадут благоприятные условия для увеличения количества топливных паров, выходящих за пределы индивидуальных зон горения. В этом случае будет достигаться не только сокращение времени, необходимого для полного сгорания капель, но и перевод в какой-то степени режима гетерогенного горения в режим, близкий к режиму горения газовых смесей, если, конечно, будут приняты соответствующие меры (например, улучшение перемешивания в самой толще пламени). В противном случае возможно появление потерь от химического недожога. [c.62]

Суммарная величина потерь от химического недожога определяется по соотношению [c.260]

Таким образом, определение потерь от химического недожога сводится к определению процентного содержания отдельных компонентов продуктов сгорания. [c.261]

Потери от химического недожога............О [c.69]

Здесь дис — потери от химического недожога из-за диссоциации газов [c.145]

Пример 12-1. Определить часовой расход топлива для непрерывно действующей камерной печи, изображенной на рис. 11-10. Топливо — мазут. Производительность печи 741 кг/ч. Угар металла составляет 1,3% от массы нагретого металла, потеря от химического недожога 9х.н=1,5% от теплоты сгорания топлива. Температура отходящих газов io.r=1 300° . Определить также экономию топлива в случае применения подогрева воздуха, идущего на горение, до 400° С. [c.185]

Производительность горелки при сжигании газа с QPu = 6 ЗООн-8 400 ккал/м достигает 3 000 м /ч. При коэффициенте избытка воздуха в топке ат=1,15 потеря от химического недожога практически отсутствует, хотя горение протекает с образованием светящегося факела. [c.139]

По концентрации Og можно судить о том, что печь III расходует наименьшее количество тепла. Потери от химического недожога у нее также наиболее низкие. Несколько хуже работает печь II, у ко- [c.115]

При DJD = 0,48 за счет более равномерного распределения топлива возросла полнота его сгорания, уменьшились потери от химического недожога, общий расход тепла на получение СаО сократился на 22% при одновременном увеличении производительности печи на 65% к первоначальному значению. [c.131]

Важной задачей является отработка конструкции шахтных печей на жидком топливе. Необходимо продолжить работы по совершенствованию горелочных устройств для сжигания газообразного топлива. Снижение потерь от химического недожога — основное направление по повышению экономичности этого типа печей. [c.233]

В летний период физическое тепло, вносимое в камеру воздухом и газом, составляет около 6% и, следовательно, с небольшим избытком компенсирует тепловые потери от химического недожога газа. В среднем интересующее нас тепло в летний период будет приблизительно соответствовать теплоте сгорания 1 м газового сырья (( газ)- Следовательно, оптимальный [c.183]

Повышение присоса воздуха в топке на 0,1 увеличивает в современных котлах приблизительно на 0,5%. к) Потеря от химического недожога 5 670 СО 100 — 94 [c.414]

Опыты с горелками ЗиО показали, что при коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем ата1>1,10 потеря от химического недожога <7з 0,5%. При [c.172]

Визуальные наблюдения за работой трех горелок ТКЗ, установленных в два яруса иа фронтовой стене топки, показали, что горение происходит несветящимся (прозрачным) пламенем. Зондирование топочного объема при помощи водоохлаждаемых газозаборных трубок с последующим анализом проб продуктов сгорания позволило установить, что процесс горения концентрируется вблизи стен топки объем зоны горения не превышает /з топочного объема. В тех случаях, когда степень неравномерности распределения воздуха по горелкам, характеризуемая отношением скоростных напоров Алтакс/ймиа не превышает 5, минимальная потеря от химического недожога ( 7з = 0,10%) наблюдалась при а"т=1,16. При менее равномерном распределении подачи воздуха по горелкам (/гмакс/Лдшн>8) экономичность сжигания резко снижалась, так как потери тепла от химического недожога повышались до [c.78]

С отходящим конвертпроваятлм газом. . Потери от химического недожога и через стены печп. ............. [c.127]

В печах этого типа использованы последние достижения совре- менной 1еп. отехники в части сжигания топлива со стабильным и малым коэффициентом избытка воздуха без потерь от химического недожога и при больших тепловых напряжениях топочного объема. [c.16]

Пример 6-1. Определить часовой расход топлива для непрерывно действующей камерной печи, изображенной на рис. 6-7. Топливо — мазут. Производительность печи 741 кг/ч Угар металла составляет 1,3% от массы нагретого металла, потеря от химического недожога /х.ц=1,5% от теплоты сгорания топлива. Температура отходящих газов о.г=1 300 X. Определить также экономию топлива в случае применения подогрева иоздуха, идущего иа горение, до 100 С. Потерю тепла в окружающую среду принять равной Ро с = 131,5 кет, температура нагрева металла /м=1 250°С. [c.131]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология