Горение мазута

Рис. 4-22. Расчетное соотношение концентраций СО и На в продуктах горения мазута в зависимости от их температуры при ат 1.

Пример 6. 2. Рассчитать процесс горения мазута, элементарный состав которого приведен в примере 6.1. На распыливание топлива в форсунки подается водяной пар в количестве г = 0,5 кг на 1 кг топлива. [c.97]

Рис. 4-24. Соотношение между концентрациями СО и Н2 в продуктах горения мазута с малыми избытками воздуха.

Теоретическую температуру горения мазута определяем по формуле [c.388]

СОСТАВ ПРОДУКТОВ НЕПОЛНОГО ГОРЕНИЯ МАЗУТА [c.204]

При сжигании мазутов опасность нарушения режима горения меньше. Сжигание мазута с каплями воды до 160 мкм не вызывает нарушения нормальной работы [37]. Вода в мазуте снижает производительность форсунок по теплоте, хотя по массе распыляемого топлива их производительность не изменяется. С увеличением дисперсности капель содержание воды, при котором удается надежно сжечь мазут, увеличивается. При наличии в мазуте капель 0,8—3 мм в зоне горения происходит их превращение в пар, который разрывает вязкие капли мазута на более мелкие части при меньшей температуре. Таким образом, эмульсия воды в мазуте приводит к интенсивному распаду капель и более тонкому дроблению. Однако более крупные капли могут ухудшать процессы горения мазута. В разных условиях большее значение могут приобретать те или другие факторы, и в одних случаях вода [c.145]

АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ КОТЛОВ И ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ МАЗУТА С МАЛЫМИ ИЗБЫТКАМИ ВОЗДУХА 7И. РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ [c.423]

Этим способом можно переработать в водородсодержащий газ очень тяжелое углеводородное сырье, например, мазут (табл. 32, № 1). При конверсии такого продукта с водяным паром цикл работы аппарата продолжительностью 8—9 мин делится на две фазы. В первой рабочей фазе через слой перегретого катализатора (температура 870° С) пропускают сырье, предварительно тщательно диспергированное в форсунках, и перегретый пар. Во второй фазе нагревания горячие дымовые газы горения мазута нагревают охлажденный на первой стадии слой катализатора. Чтобы при этом одновременно обеспечить выжигание углерода, отложившегося на катализаторе, к горячим дымовым газам подмешивают воздух. Примерно 50% углерода, вводимого в слой катализатора в составе углеводородного сырья, отлагается на катализаторе. Содержание углерода в катализаторе достигает 10%. [c.51]

На рис. 106 приведена топка для сжигания мазута, она имеет прямоугольное сечение с циркульным сводом. Топка имеет две камеры — камеру горения мазута и камеру разбавления дымовых газов вторичным воздухом до требуемых температур. Ее футеруют шамотным кирпичом класса А и теплоизолируют диатомовым кирпичом. Топка заключена в металлический кожух. Распыливание мазута производится в форсунке, установленной на боковой стенке топки за счет первичного воздуха. Для лучшей организации горения установлена шамотная горка, В камере горенпя предусмотрен лаз для ремонта, а в камере разбавления имеются отверстия для отвода дымовых газов в период растопки и в период предотвращения,замазывания сан ей основного технологического оборудования. На рис. 107 показана аналогичная конструкция топки, но с высокой камерой горения. [c.268]

В случае перегрева мазут пенится и поступает в форсунку толчками с перебоями, что может привести к затуханию пламени. Может происходить также закоксовывание мазутного отверстия. Чрезмерная подача распылителя вызывает перебои в подаче мазута. Большое содержание влаги в мазуте, особенно при слоистом неравномерном распределении ее в мазуте, приводит к затуханию пламени. При недостаточном поступлении воздуха для горения мазута пламя становится коптящим. Неправильная сборка форсунки может вызвать перебои в ее работе, искривление пламени. Работа на загрязненном мазуте может привести к засорению мазутного сопла. При резких колебаниях давления мазута он поступает в форсунку с перебоями. [c.264]

Существенное влияние на работу форсунок и развитие процесса горения мазута оказывают его вязкостные свойства. С увеличением вязкости производительность форсунок малой мощности заметно увеличивается, средней— почти не изменяется, а большой — снижается. Тонкость распыливания мазута ухудшается с увеличением его вязкости, что может привести к существенному повышению недожога топлива. Условная вязкость стандартных топочных мазутов при температуре 80° С колеблется от 2,5 до 26° ВУ. В отдельных случаях электростанции получают и более вязкое топливо. Так, например, Ново-Салаватская ТЭЦ в качестве основного топлива будет использовать крекинг-остаток, вязкость которого при 50° С превышает 400° ВУ. [c.16]

Пример 22. Подсчитать температуру горения мазута состава [7о (масс.)] С —87 Нг—10,8 02—1,0 5 — 0,7 N2 — 0,5. Воздух для горения, содержащий в 1 м 0,015 м Н2О, подается с избытком а = 1,36. Мазут и воздух поступают в топку с температурой 20°С. Общие теплопотери (стенками топки и факелом) равны 6,5% от общего прихода теплоты. Расчет вести на 1 кг мазута. [c.58]

Поэтому обработка сводится только к удалению катализирующих веществ или веществ, наличие которых приводит к нарушению устойчивых оксидных слоев, пассивирующих металл. Примером для первого случая обработки среды может служить удаление соединений ванадия, содержащихся иногда в сернистых мазутах. Ванадий, окисляясь до УзОй в процессе горения мазута, действует как катализатор при разрушении металлических поверхностей [c.521]

Естественно, что выбор оптимальной производительности горелочных устройств для сжигания мазута с малыми избытками воздуха при умеренных его напорах определяется не только их техническими характеристиками, но и суммарным экономическим эффектом, связанным с применением этих горелок как на существующих, так и на вновь создаваемых котлах с повышенными напряжениями топочного объема. Можно полагать, что при повышении видимого теплового напряжения топочного объема до (400ч-500) 10 ккал м -ч и соответствующем ему уменьшении времени пребывания топлива в реакционном объеме роль возрастания скорости воздушных потоков как фактора, способствующего достижению высокой полноты сгорания топлива при малых избытках воздуха, станет особенно заметной. Вместе с тем данные ВТИ, Башкирэнерго и ЦКТИ [Л. 3-58, 3-61] по изучению степени завершенности процесса горения мазута со сниженными избытками воздуха по высоте топки свидетельствуют о том, что даже при относительно небольшой скорости подачи воздуха в топку мощными горелками повышение ее объемной теплонапряженности до 400-10 ккал я не приводит к существенному возрастанию неполноты сгорания топлива, если средняя скорость газового потока в топке остается сравнительно небольшой. [c.151]

Наиболее перспективной оказывается встречная компоновка в случае применения прямоточных горелок. Являясь сами по себе недостаточно совершенными, прямоточные горелки не позволяют сравнительно эффективно организовать подготовительные стадии процесса горения мазута, в связи с чем он воспламеняется на значительном расстоянии от амбразуры. В этом случае функции горелок в определенной степени передаются топке, в центре которой происходит удар двух встречных факелов, позволяющий сосредоточить процесс горения в высокотемпературном ядре. Как показал опыт, размерами этого ядра и всего видимого факела можно относительно легко управлять, главным образом за счет изменения коэффициента избытка воздуха. Так, напри-152 [c.152]

Знание состава продуктов горения мазута могло бы облегчить решение задачи по управлению процессом его сжигания. К сожалению, известные сведения об отдельных компонентах продуктов химической неполноты горения недостаточны и носят противоречивый характер [Л. 4-38]. Даже при близких или одинаковых избытках воздуха, характеристиках мазута и топочно-горелочных устройств может быть получен различный состав продуктов неполного горения, несмотря на использование едино-204 [c.204]

Рис. 5-31. Абсолютная погрешность определения механической неполноты горения мазута.

Первая серия испытаний длительностью 765 ч проводилась при работе котла с высокими избытками воздуха (а>1,3) и сильно загрязненными поверхностями нагрева, длительное время не очищавшихся. Горение мазута с такими избытками воздуха характеризовалось [c.341]

Известно, что соударение встречных струй является одним из перспективных способов интенсификации процессов тепло- и массообмена [Л. 4-37]. На указанном котле была проверена эффективность процесса горения мазута с малыми избытками воздуха во встречных соударяющихся струях. Топка полуоткрытого типа объемом 910 с размерами в плане 5,44X12,1 м , полностью экранированная трубами 60x5,5 мм, имеет тепловое напряжение объема около 230-10 ккал/м -ч. Под [c.199]

Избыток воздуха в дымовых газах, равный 3—6%, считается в настоящее время практически приемлемым и не требующим значительных переделок котлоагрегатов. При таком избытке воздуха топочные потери малы и возможно автоматическое регулирование процесса горения мазута с помощью обычных измерительных приборов и регуляторов, в то время как переход на работу с предельно низким избытком воздуха порядка 1—2% требует реконструкции установок и применения специальных приборов и регуляторов. [c.405]

Вместе с тем еще в 1957 г. появилось сообщение, что при сжигании мазута в циклонной топке температура точки росы Продуктов горения мазута снижается со 150—160° С (как в обычных топочных устройствах) до 50—60° С [Л. 13]. [c.29]

Влага в мазуте усложняет эксплуатацию мазутного хозяйства и может привести к раасгройству режима горения мазута из-за возможного образования водных пробок, прерывавших павномеон7/ю подачу тошгива к фоосункам. [c.109]

Трубчатая лечь (рис. 122) состоит из двух камер, разделенных перевальной стенкой. В первой камере—камере сгорания — происходит горение мазута или газа, который подается в эт часть печи через специально уотаяовленные форсунки. Горячие продукты горения перевал-иваются через стенку во вторую камеру, где размещена система труб, по которым прокачивается [c.244]

К а р п о в В. В., Цирульников Л. М., О точности определения химической неполноты горения мазута, Теплоэнергетика , [c.250]

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

Тмлятором рециркуляции газов, дробеочисткой и индивидуальным подводом воздуха к каждой горелке, что позволяло выравнивать расход топлива и воздуха по отдельным горелкам. Неравномерность распределения, подсчитанная по формуле (4-1), как правило, не превышала 19%, что в свою очередь благоприятствовало повышению экономичности процесса горения мазута с малыми избытками воздуха. Из рассмотрения рис. 4-12,а, на котором представлена зависимость суммарных топочных потерь от коэффициента избытка воздуха, видно, что переход от большого числа горелок (до 18) относительно малой производительности (около 1 г/ч), с которыми котел работал до реконструкции [Л. 4-27, 4-30], к меньшему количеству горелок повышенной производительности привел при работе с малым избытком воздуха к некоторому снижению суммарной величины топочных потерь з + 4- Уменьшение топочных потерь может быть объяснено как влиянием скорости воздушного потока, увеличившейся примерно в 1,5 раза, так и различной степенью конструктивного совершенства горелок. [c.181]

Го А<етода газового анализа. Например, При оДйойремеп-ных испытаниях одинаковых котлов, установленных на одной и той же злектростанаии, одними авторами Оыли зафиксированы только СО и На (Л. 4-11], а другими — СО, Нг и СН4 Л. 4-30]. Вопрос о возможности присутствия метана в продуктах горения мазута за пределами топки котла обсуждался в работах [Л. 4-12]. Однако в этих работах не анализировались условия образования продуктов неполного горения, в связи с чем и не было дано ответа на обсуждавшийся вопрос. [c.205]

Котельные агрегаты ПК-Ю с рециркуляцией дымовых газов для автоматического поддержания нормальной температуры перегрева пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха были реконструированы. До реконструкции они имели 18 горелок (12 с ф-ронта в три ряда по 4 в каждом и по 3 на боковых стенах), которые были заменены 4 горелками Ф. А. Липинского производительностью по 4,5 т/ч с индивидуальным подводом воздуха (рис. 4-9,6). Нормальная температура перегрева пара обеспечивается главным образом рециркуляцией дымовых газов, повышающей ее по ориентировочной оценке на 20° С. Необходимо при этом отметить, что, по визуальному наблюдению за топочным режимом этих котлов, при увеличении количества рециркулирующих газов процесс горения мазута ухудшается. [c.218]

Из этого следует, что не располагая данными о фракционном составе твердых частиц, нельзя применять дымномер для количественного определения механической неполноты горения мазута. 1 [c.275]

Значительная инерционность изменения расхода воздуха при автоматическом регулировании его после изменения расхода топлива в совокупности с погрешностью измерения расхода пара затруднили применение этих схем для автоматизации процесса горения мазута с малыми избытками воздуха и потребовали разработки более совершенных схем и аппаратуры контроля и авторегулирования. Необходимо отметить, что в первоначальный период освоения режима сжигания мазута с малыми избытками воздуха отсутствовали не только приемлемые схемы автоматики, но и самые необходимые приборы контроля за процессом горения. Не было узкопредельных кислородомеров, регистрирующих дымномеров, стационарных приборов измерения химического недожога, не были отработаны устройства для измерения расхода мазута и воздуха (особенно иа котлах с регенеративными воздухоподогревателями). Именно этими [c.431]

Как показано термодинамическими расчетами [1.5] и подтверждено экспериментальными исследованиями [4.35], горение мазута с недостатком кислорода в относительно нлзкотемпературной области приводит к генерации соизмеримых с ЗОг количеств НгЗ — соединения, обусловливающего высокотемпературную коррозию нижней радиационной части котлов сверхкритического давления. [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология