Химический недожог

Потеря тепла с уходящими дымовыми газами составляет наибольшую долю и зависит от температуры продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, и коэффициента избытка воздуха. Обычно температура уходящих продуктов сгорания составляет 120—150 °С, а потеря тепла = 3—7%. С увеличением коэффициента избытка воздуха потеря тепла с уходящими дымовыми газами возрастает. Потеря гепла от химического недожога обусловлена либо общим недостатком кислорода в топке (мала величина а), либо плохим перемешиванием топлива с воздухом. Потеря тепла <74 вследствие механического недожога связана с выносом частиц топлива с продуктами сгорания и шлаком. [c.130]

В отсутствие химического недожога = (СН4) ух = 0 формула упрощается [c.135]

Химический недожог при горении углеводорода ГЗ] [c.37]

Полнота сгорания природного газа и потери тепла от химического недожога зависят от выгорания метана, который можно определить анализом продуктов сгорания топлива. Указанные потери тепла ускользают от контроля обслуживающего персонала вследствие того, что остаточное содержание метана в дымовых газах, как правило, не контролируется. [c.284]

Это тепло расходуется на нагрев воды и образование пара (31 и восполнение потерь тепла Потери тепла складываются из следующих статей Q2 — потерь тепла с уходящими продуктами сгорания О3 — потерь тепла от химического недожога топлива Q4 — потерь тепла вследствие механического недожога топлива (За — потерь тепла в окружающую среду через теплоизоляцию. Общий расход тепла составит [c.130]

Наиболее характерными недостатками этих горелок являются 1 сжигание топлива сопровождается химическим недожогом, что приводит к перерасходу топлива [c.280]

Механический недожог, т. е. процент горючего вещества, не участвующего по каким-либо причинам в процессе горения, на пожаре не учитывается. Химический недожог, т. е. неполное сгорание образовавшихся из горючих веществ паров и газов, необходимо учитывать, так как он влияет на температурный режим пожара. Величина химического недожога зависит от состава горючего вещества и внешних условий, в которых протекает горение. При пожарах в помещениях, имеющих небольшую площадь оконных и дверных проемов (подвалы, сушилки, холодильники), подвод воздуха к зоне горения затруднен, поэтому не все пары и газы полностью сгорают. В табл. 16 приведены данные лабораторных опытов по определению величины химического недожога при горении. некоторых жидких углеводородов. [c.36]

Рис. 3-38. Влияние неравномерности распределения топлива и воздуха по отдельным горелкам на распределение избыточного кислорода и химического недожога по ширине топочной каме ры. а-ЖЛ р 1-0 - 2 - д,.

Ш а т и л ь А. А., К расчету коэффициента избытка воздуха и химического недожога при сжигании природного газа, Энергомашиностроение , 1962, № 9. [c.254]

В горелках ГМГ вторичный воздух регулируется соответственно изменению давления топлива. Для лучшего перемешивания (т. е. снижения химического недожога и расхода воздуха), особенно при работе на малых нагрузках, в горелке предусмотрена подача первичного воздуха давлением до 1,5 кПа в количестве 15% от общего расхода воздуха. При работе на мазуте первичный воздух не регулируется, а при работе на газе первичный воздух регулируется пропорционально расходу газа. [c.180]

Растянутое по длине топки пламя получается при сжигании газа с коэффициентом расхода воздуха а= 1,1н-1,15, когда химический недожог отсутствует. [c.168]

Рис. 4-5. Влияние крутки воздушного потока на зависимость химического недожога от коэффициента избытка воздуха,

Химический недожог в % весовых [c.37]

V Z — коэффициент химического недожога. [c.37]

Тепло, теряемое вследствие механического и химического недожога топлива, В случае жидкого и газообразного топлива эти потери обычно незначительны и при расчете их можно не учитывать. [c.513]

В связи с этим действительная температура горения газа от--личается от теоретической температуры. При подсчете теоретической температуры горения исходят из допущения, что потеря тепла в окружающую среду и химический недожог отсутствуют. Состав и количество газообразных продуктов горения рассчитывают, исходя из стехиометрических отношений реакций взаимодействия горючих компонентов с кислородом воздуха. Пред-лолагается, что полное сгорание газа происходит с теоретически необходимым количеством воздуха. [c.109]

Недостаточный учет скорости распространения пламени при конструировании газовых горелок может привести к тому, что при работе они будут шумно угасать, пламя проскакивать к соплу, будет и химический недожог, и, как следствие, снижение коэффициента полезного действия горелок. [c.51]

Если учесть химический недожог при горении веществ, то удельная теплота пожара будет показывать действительную скорость выделения тепла на пожаре. [c.38]

Удельная теплота пожара без учета химического недожога в этих опытах была при горении каучука [c.43]

Как видно из результатов расчета, для того чтобы обеспечить определение з = 0,1%, порог чувствительности по горючим компонентам при сжигании природного газа должен находиться в пределах 0,0()6— 0,015% об. Однако нри этом погрешность измерения будет соизмерима с самой величиной потерь тепла с химическим недожогом. Поэтому, чтобы снизить погреш-70 [c.70]

Таким образом, теплота сгорания анализируемого газа, а следовательно, и потери тепла с химическим недожогом будут в данном случае завышены на 18% по сравнению с действительной их величиной. Размер этой ошибки будет значительно возрастать при наличии в анализируемом газе более тяжелых углеводородов [Л. 66]. [c.73]

В соответствии с этим формула для подсчета КО " , если в продуктах горения есть составляющие химического недожога, приобретает вид [c.236]

Рис. 4-6. Влияние вязкости мазута перед форсунками на химический недожог.

Таким образом, вторичное дробление капель изменяет характер выгорания распыленного мазута, приближает факел к монодисперсному и способствует более полному сгоранию топлива. Кроме того, эффектом вторичного дробления капель можно объяснить отмеченные выше низкие значения механического недожога при работе форсунок большой производительности. Что касается химического недожога, то и он не должен быть значительным при повышенных и нормативных избытках воздуха в силу того, что интенсивное перемешивание паров крупных капель с газовоздушным потоком, движущимся с относительно высокой скоростью, обеспечивает возможность их быстрого сгорания в непосредственной близости от капель. Однако по мере снижения избытка воздуха испарение крупных капель, выпавших из газовоздушных факелов отдельных горелок, будет происходить Б тех зонах топки, где количество кислорода может оказаться недостаточным для полного окисления выделяющихся паров. Эти зоны могут быть относительно обширными, из-за чего последующее перемешивание образующегося в них избыточного горючего газа с газом, содержащим избыточный кислород, будет затруднительным. По-видимому, именно этим объясняется то, что при использовании мощных горелок в большинстве случаев имеет место весьма неравномерное распределе- [c.147]

Рис, 4-7. Влияние давления топлива на химический недожог. [c.175]

Подовые горелки получили широкое примененне на Украине и в других республиках. Этому способствовали небольшой расход металла, простота и дешевизна изготовления и надежность в работе. Кроме того, горелки характеризуются устойчивой работой в широком диапазоне нагрузок, равномерным теплонапря-жением топочного объема и другими преимуществами. Однако горение газа в горелках происходит порой с длинным коптящим факелом и химическим недожогом вследствие поддержания разрежения в топках на уровне 0,5—1,0 мм вод. ст. Поэтому такие горелки требуют тщательной наладки и систематического конт- [c.293]

Двухступенчатая циклонная печь, разработанная ВНИИПК-нефтехимом, отличается от обычных циклонных топок раздельным сжиганием в разных камерах подсвечивающего топлива и токсичных газов. Это позволяет полностью сжечь подсвечивающее топливо в оптимальных условиях, обеспечить наличие высокотемпературных центров воспламенения, создать оптимальные условия для эффективного тепло- и массообмена (рис. 89). В первой ступени печи циклонно-вихревым способом сжигается топливо. Через пережим 6 продукты сгорания (1700—1900 °С) поступают во вторую ступень, куда через тангенциальные сопла подаются газы окисления. Эти газы попадают в кольцевое пространство между раскаленной футеровкой и высокотемпературным потоком продуктов сгорания из первой ступени. Как отмечают разработчики, содержание остаточных органических веществ в отходящих из печи газах соответствует ПДК для территории нефтеперерабатывающих заводов, и эти газы меньше загрязняют атмосферу, чем дымовые газы ряда паровых котлов ТЭЦ (где допускается химический недожог топлива до 100 мг органических веществ на 1 м дымовых газов) [211]. [c.144]

Эффективное применение топлива предполагает сочетание рационального метода сжигания того или иного вида топлива с максимальным использованием полученного теила. К.п.д. печей во многом определяется потерями тепла с уходящими топочными газами и химическим недожогом. Потери тепла с газами зависят от их температуры, коэффициента избытка воздуха в топке и присосов холодного воздуха по газовому тракту. Потери тепла от химического недожога наблюдаются ири наличии в уходящих газах несгоревшего в тоике метана, водорода и оксида углерода. Основная нрпчнпа химического недожога топлива — недостаточное количество воздуха, подаваемого в горелки. [c.112]

Использование горелок ин екционного типа на технологических печах НПЗ предопределяет выполнение таких требований как стабильность состава топливного газа, соответствие калорийности газа его паспортной величине, относительно малые колебания по расходу топливного газа на горелку. Отклонение вышеперечисленных параметров от паспортных значений на 20-40 ведет к значительному ухудшению характеристик факела (химический недожог газа, повышение токсичности дымовых газов, удлинение факела горелки и др.). [c.70]

Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90]

Максимальная средняя температура на пожаре при горении каучука была значительно выше, чем у древесины. Здесь следует отметить, что действительная удельная теплота пожара при горении каучука и древесины меньше, чем указана в примере, так как горение каучука сопровождается большим химическим недожогом, а при горении древесины сгорают в основном продукты разложения, теплотворная способность которых ниже, чем принлта в примере для древесины. Однако порядок цифр при этом не изменится и сделанный вывод остается правильным. [c.44]

При проведении пуско-на-ладочных испытаний блока 300 Мет, оборудованного газомазутным котлом производительностью 950 т1ч, при а"пп, начиная от 1,03 и выше химический недожог также отсутствовал [Л. 5]. Газомазутные горелки конструкции ЗиО-ВТИ (см. рис. 2-15) установлены на котле встречно по четыре на фронтовой и задней стенах камеры горения. Производительность каждой горелки по природному тазу 4 600 м 1ч. Топочное пространство котла разделено пережимом на две части. Нижняя часть топки является камерой горения с объемным теплонапряжением Q/V = 735 W ккал1(м -ч), верхняя часть — камерой догорания [Q/V = 360 10 ккал Км -ч)1 [c.59]

Авдеева А. Д., Поляцкин М. Д., О точности и чувствительности хроматографических методов определения химического недожога, Электрические станции , 1965, № 11. [c.250]

Опыты с горелками ЗиО показали, что при коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем ата1>1,10 потеря от химического недожога <7з 0,5%. При [c.172]

На котле фирмы Дюрр с горелками ТКЗ проверялось влияние избытка воздуха на топочные потери ири трех значениях интенсивности крутки, соответствовавших углу поворота лопаток на 40, 25 и О град. Как видно из рис. 4-5, интенсивность крутки заметно влияет на химический недожог топлива. Так, прп увеличении угла наклона лопаток от О до 25 и 40° и постоянном коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем, равном 1,1, потеря тепла от химической неполноты сгорания снижалась соответственно от 1,3 до 0,8 и 0,4%, а при аш1=4,07 то же изменение угла влекло за собой снижение потери 7з с 2,1 до 1,1 и 0,8%. В этих опытах давление мазута было не ниже 18 кГ/см , а вязкость и тепловое напряжение топочного объема не превышали, соответственно, 5,4° ВУ и 120-102 ккал/м -ч. Поскольку опыты показали, что независимо от угла наклона лопаток достаточно полное выгорание топлива имеет ме-172 [c.172]

Существенное влияние на химический недожог топлива оказывала скорость воздушного потока, причем с уменьшением избытка воздуха это влияние становится более заметным. Из рассмотрения представленных на рис. 3-35 данных видно, что при давлении мазута не менее 25 кПсм и вязкости его перед форсунками не более 6,4° ВУ с увеличением Нпп от 1,03 до 1,05 и 1,10 минимально необходимая скорость воздуха снижается с 63 до соответственно 42 и 36 м сек. Снижение же избытка воздуха до 1 % требует еще большего увеличения выходной скорости воздуха, причем даже при скорости около 90 м1сек еще имеет место существенный недожог мазута. Сопоставление этих данных с известными материалами исследований горелочных устройств меньшей производительности [Л. 4-11, 4-12, 4-27, 4-28] показывает, что уровень потерь от недожога может остаться неизменным, если одновременно с ростом производительности горелок будет повышена скорость воздуха в них. [c.173]

Следует отметить, что давление топлива влияет и на зависимость топочных потерь от параметров воздушного потока. Из сравнения кривых / и 5 (рис. 4-7), видно, что при снижении давления с 15 до 11 кПсм при прочих равных условиях (апп=1,Ю С / 120- 10 ккал/м -ч, V5S б°BУ) необходимо увеличивать скорость воздуха с 35 до 60 м/сек. Кроме того, давление мазута влияет также и на характер зависимости химического недожога от коэффициента избытка воздуха, что особенно заметно при угле наклона лопаток 25 и 0° (рис. 4-5). Приведенные примеры показывают, что давление мазута оказывает влияние на процесс его горения, заметно ослабе-ваюшее у форсунок повышенной производительности. Влияние вязкости и давления мазута на качество его распыливания оказывается таким же, как и влияние этих параметров на полноту выгорания в топочных камерах зависимости от среднего диаметра капель и величины выгорания от вязкости и давления также носят близкий характер, [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология