Недожог

В отсутствие химического недожога = (СН4) ух = 0 формула упрощается [c.135]

Наиболее характерными недостатками этих горелок являются 1 сжигание топлива сопровождается химическим недожогом, что приводит к перерасходу топлива [c.280]

Полнота сгорания природного газа и потери тепла от химического недожога зависят от выгорания метана, который можно определить анализом продуктов сгорания топлива. Указанные потери тепла ускользают от контроля обслуживающего персонала вследствие того, что остаточное содержание метана в дымовых газах, как правило, не контролируется. [c.284]

Растянутое по длине топки пламя получается при сжигании газа с коэффициентом расхода воздуха а= 1,1н-1,15, когда химический недожог отсутствует. [c.168]

В горелках ГМГ вторичный воздух регулируется соответственно изменению давления топлива. Для лучшего перемешивания (т. е. снижения химического недожога и расхода воздуха), особенно при работе на малых нагрузках, в горелке предусмотрена подача первичного воздуха давлением до 1,5 кПа в количестве 15% от общего расхода воздуха. При работе на мазуте первичный воздух не регулируется, а при работе на газе первичный воздух регулируется пропорционально расходу газа. [c.180]

Для полного сгорания топлива необходимо создать условия, при которых реакция окисления будет проходить легко и быстро. Каждое топливо характеризуется своей теплотой сгорания, т. е. количеством тепла, которое выделяется при полном сгорании единицы количества топлива. Для предотвращения недожога топлива в топку подают воздуха больше, чем требуется для теоретически полного сжигания. Отношение действительного количества воздуха, поступающего в топку, к теоретически необходимому для сгорания топлива называют коэффициентом избытка-ё азд у ха. Для большинства печей этот коэффициент 1,1 —1,2. О полноте сгорания топлива судят по содержанию окиси углерода в дымовых газах. Дым, выходящий из дымовой трубы, должен быть светло-серого цвета в таком дымовом потоке приборы показывают концентрацию двуокиси углерода около 12% и отсутствие окиси углерода. [c.64]

Чем больше q , тем больше потери тепла от недожога топлива, обусловленного уносом мелких частиц топлива. Величина q изменяется в широких пределах от 350 до 1000 кВт/м в зависимости от топлива, размера кусков, конструкции топки и т. п. Чем больше qv и qn, тем интенсивнее работает топка. Однако при чрезмерном форсировании работы топки увеличиваются потери тепла, вызванные химической и механической неполнотой сгорания топлива, снижается к. п. д. топки. [c.124]

Это тепло расходуется на нагрев воды и образование пара (31 и восполнение потерь тепла Потери тепла складываются из следующих статей Q2 — потерь тепла с уходящими продуктами сгорания О3 — потерь тепла от химического недожога топлива Q4 — потерь тепла вследствие механического недожога топлива (За — потерь тепла в окружающую среду через теплоизоляцию. Общий расход тепла составит [c.130]

Потеря тепла с уходящими дымовыми газами составляет наибольшую долю и зависит от температуры продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, и коэффициента избытка воздуха. Обычно температура уходящих продуктов сгорания составляет 120—150 °С, а потеря тепла = 3—7%. С увеличением коэффициента избытка воздуха потеря тепла с уходящими дымовыми газами возрастает. Потеря гепла от химического недожога обусловлена либо общим недостатком кислорода в топке (мала величина а), либо плохим перемешиванием топлива с воздухом. Потеря тепла <74 вследствие механического недожога связана с выносом частиц топлива с продуктами сгорания и шлаком. [c.130]

Глиноземная пыль Угольная пыль Шлаковая пыль Летучая зола со значительным недожогом (угли Т, АШ слоевое сжигание любых углей) [c.473]

Летучая зола без недожога (подмосковные угли) Торфяная зола Магнезитовая пыль (влажная) [c.473]

Летучая зола с недожогом более 30% при пылевидном сжигании каменных углей Летучая зола при слоевом сжигании любых углей Коксовая пыль Магнезитовая пыль (сухая) Сланцевая пыль Доменная пыль (после первичных пыле-осадителен) Апатитовая пыль (сухая) [c.476]

Летучая зола без недожога (подмосковные угли) [c.476]

Зола с недожогом менее 25% при сжигании антрацитового [c.476]

Тепло, теряемое вследствие механического и химического недожога топлива, В случае жидкого и газообразного топлива эти потери обычно незначительны и при расчете их можно не учитывать. [c.513]

При первоначальном размере угольных частиц rfy = 1 мм они смогут выгореть на 96 / до того, как начнут выноситься в надслоевое пространство, а ожидаемый механический недожог составит 4%. При подаче в топку более мелких фракций угля механический недожог возрастает, а исходные зерна будут выноситься (частично) не сгоревшими. [c.273]

Тепло, вносимое в печь, воспринимается сырьем и паром (при наличии пароперегревателя). Это полезно воспринимаемое тепло. Часть вносимого тепла теряется с уходящими из печи дымовыми газами, а также через стенки печи в окружающую среду. К потерянному теплу относится и результат недожога топлива, которым при расчетах в случае газового топлива пренебрегают. [c.205]

Вместе с тем опытный материал убедительно показывает, что летучие в основном выделяются и сгорают на начальных стадиях процесса. Это не исключает участия остатков летучих в последующих стадиях горения, причем их следы наблюдаются даже в механическом недожоге с другой стороны, при определенных условиях возможно участие кокса уже в самых первых стадиях горения. Таким образом, представление о последовательности горения летучих и кокса или [c.188]

С), кг, на 1 кг исходного топлива (С— недожог на 1 кг топлива) останется кислорода [c.202]

Выгорание частиц разных размеров в полифракционном факеле иллюстрируется рис. 9-3. Связь между величиной недожога кокса О и текущими размерами частиц разных фракций выражается соотношением [c.203]

Интеграл, стоящий в правой части полученного соотношения, приходится вычислять численно. После расчетов находим связь между временем выгорания факела т и относительным размером наиболее крупной частицы х. Величину х можно выразить через х), используя расчеты по соотношению (9-10), или через недожог по формуле О = (х). Тогда найдем связь между т vi Iх х) (или т и С). Такая связь для случая п = 1 и для различных а представлена на рис. 9-6. Кроме того, полученные решения позволяют рассчитать кривые выгорания частиц разных фракций. Для этого достаточно найти соответствие между х (т. е. б ) и т. Кривые выгорания других частиц для рассматриваемого случая горения в кинетической области эквидистантны, как это видно из соотношений (9-6) и (9-7). [c.206]

Используя номограммы, можно легко рассчитывать время сгорания полифракционного пылеугольного факела при заданном недожоге или недожог при заданном времени сгорания. [c.211]

Конечное значение механического недожога (на выходе из топки) в случае горения в кинетической области рассчитывается по средней температуре, найденной с помощью формул (9-15) и (9-16). В таком расчете, по существу, определяется конечное выгорание неизотермического факела изменение температуры по ходу факела описывается формулой (9-15). [c.213]

Сама обработка опытов заключалась в следующем. По экспериментальным значениям механического недожога находились значения видимой константы скорости горения к. Время сгорания пыли определялось по формуле [c.213]

При известных недожоге, времени пребывания пыли и других необходимых величинах константа к определялась с помощью приведенных выше номограмм. Было выяснено, что кинетическая область горения может иметь место только для очень мелких частиц. Пыль антрацитов, тощих и каменных углей обычного помола горит в промежуточной области. Крупные частицы пыли бурых углей горят в области, близкой к диффузионной. [c.214]

Результаты обработки опытов были представлены в координатах lg /г и 1/Гф. Во всех случаях наблюдается согласованность опытных точек, соответствующих достаточно малым значениям механического недожога, которые в реальных топках имеют место при обеспеченном воспламенении, отсутствии существенной неоднородности в работе отдельных горелок, хорошем заполнении топки факелом и т. п., т. е. при отлаженном процессе горения. Эти опытные точки располагаются вокруг некоторых средних прямых с максимальным разбросом около 60% по абсолютным величинам констант. Опытные точки,отвечающие большим значениям механического недожога, как правило, выпадают из общих закономерностей. Большие недожоги в основном вызываются случайными факторами. Поэтому для пыли антрацитов [c.214]

Двухступенчатая циклонная печь, разработанная ВНИИПК-нефтехимом, отличается от обычных циклонных топок раздельным сжиганием в разных камерах подсвечивающего топлива и токсичных газов. Это позволяет полностью сжечь подсвечивающее топливо в оптимальных условиях, обеспечить наличие высокотемпературных центров воспламенения, создать оптимальные условия для эффективного тепло- и массообмена (рис. 89). В первой ступени печи циклонно-вихревым способом сжигается топливо. Через пережим 6 продукты сгорания (1700—1900 °С) поступают во вторую ступень, куда через тангенциальные сопла подаются газы окисления. Эти газы попадают в кольцевое пространство между раскаленной футеровкой и высокотемпературным потоком продуктов сгорания из первой ступени. Как отмечают разработчики, содержание остаточных органических веществ в отходящих из печи газах соответствует ПДК для территории нефтеперерабатывающих заводов, и эти газы меньше загрязняют атмосферу, чем дымовые газы ряда паровых котлов ТЭЦ (где допускается химический недожог топлива до 100 мг органических веществ на 1 м дымовых газов) [211]. [c.144]

Длина топочной камеры лимитируется д.линой факела. В свою очередь длина факела в основном зависит от степени дисперсности топлива и количества подаваемого на сгорание воздуха. При некачественном распыливании топлива догорание его может происходить в камере конвекции, при этом не только увеличивается недожог топлива, но и возникает угроза прогара конвекционных труб. Практикой эксплуатации трубчатых печей установлено, что для полного сгорания жидкого топлива длина тоночной камеры должна быть не менее 4—5 м. [c.106]

Эффективное применение топлива предполагает сочетание рационального метода сжигания того или иного вида топлива с максимальным использованием полученного теила. К.п.д. печей во многом определяется потерями тепла с уходящими топочными газами и химическим недожогом. Потери тепла с газами зависят от их температуры, коэффициента избытка воздуха в топке и присосов холодного воздуха по газовому тракту. Потери тепла от химического недожога наблюдаются ири наличии в уходящих газах несгоревшего в тоике метана, водорода и оксида углерода. Основная нрпчнпа химического недожога топлива — недостаточное количество воздуха, подаваемого в горелки. [c.112]

На рис. 2.6 построена зависимость т р = / (М,,.), точками даны опытные значения близкие по значению к расчеттзШ. Некоторый разброс опытных данных может быть объяснен погрешностью определения коэффициентов очистки т] и полей скоростей /И,., влиянием дисперсного состава золы на входе в электрофильтр, содержанием продуктов недожога и рядом других трудно учитываемых факторов. [c.76]

При сжигании серы должно быть полное отсутствие недожога (проскока), нарушаюш его технологический режим, глубокое регулирование для обеспечения устойчивой работы на всем диапазоне нагрузок и необходима равномерная концентрация сернистого газа. [c.58]

В последнее время резко возрос интерес к псевдоожижению смесей частиц не только разного размера, но и различного удельного веса. Так, проблемой номер один сейчас является разработка методов низкотемпературного (700—900 °С) сжигания твердого топлива в кипящем слое [21 ]. С одной стороны, высокие коэффициенты теплоотдачи от кипящего слоя к погруженным поверхностям теплообмена позволяют в принципе в несколько раз уменьшить габариты аппаратов большой мощности за счет совмещения топки с парогенератором. С другой же стороны, помещение в кипящий слой кускового известняка или доломита позволяет связывать выделяющуюся в процессе сжагания угля ЗОа и тем самым успешно решить экологическую проблему. Сам кипящий слой при этом состоит из частиц низкосортного угля, золы и доломита различных размеров и плотностей Р(, так что может возникать сегрегация этих частиц по высоте кипящего слоя, а наиболее мелкие из них будут попросту выноситься из слоя (унос, механический недожог). Близкие проблемы возникают и в технологии обработки сточных вод [22] и сухой сегрегации [23]. [c.29]

Тепловые потери (в сумме) от механического недожога, через кладку (теплопроводностью и аккумуляцией), излучением через отверстия, с охлаждающей водой Qnoi. [c.257]

Крупные частицы бурых углей, сжигаемых обычно при грубом помоле, горят, как уже говорилось, в диффузионной области. На рис. 9-13 проведено сопоставление расчетных значений коэффициента диффузионного обмена o qoi, определенных из обработки данных испытаний топок, со значениями рассматриваемого коэффициента, найденными непосредственно из формулы a oi = Nu D/ooi. Коэффициент диффузии D относился к средней температуре факела Тф, а величина критерия Нуссельта Nu определялась для наиболее крупной частицы с учетом скорости ее витания. Расчетное значение a oi. находимое из данных по горению пыли бурых углей, вычислялось с помощью номограммы, построенной для диффузионной области горения, т. е. величина a joi подсчитывалась с использованием формулы (9-13) по известным недожогу и времени горения пыли. Из рис. 9-13 видно, что расчетные значения коэффициента a oi совпадают по порядку величины с его действительными значениями. Отклонения примерно те же, что и для константы скорости горения. [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология