Степень неравномерности распределения

Рис. 3. Зависимость средней степени неравномерности распределения углеводородов и присадок Ьср по цилиндрам У-образного восьмицилиндрового двигателя от температуры их кипения [7]

На рис. 3 показана степень неравномерности распределения углеводородов и присадок по цилиндрам в зависимости от температуры кипения. По мере приближения температуры кипения компонента или присадки к температуре выкипания средних фракций бензина средняя степень неравномерности распределения их по цилиндрам двигателя уменьшается, образуя минимум при температуре 110— 115° С. Важно заметить, что компоненты и присадки, выкипающие выше 200 С (температура конца кипения бензина 205° С), практически мало различаются по степени неравномерности распределения по цилиндрам двигателя. [c.36]

Значение M = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (Мк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (Мк = 1,16), получены также в случае установки одной половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / = 0,35. [c.260]

Легко доказать, что коэффициенты Л1 1 и Л ,. 1 [45, 46, 58], и чем больше они отличаются от единицы, тем выше степень неравномерности распределения скоростей по сечению. Обозначив Аш = Ат/шк отклонение скоростей от среднего значения по сечению, можно представить [c.17]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной () ,1х)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости иа входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

В качестве характеристики степени неравномерности распределения скоростей по сечению камеры отсасывания (рабочей камеры аппарата) в данном случае можно принять безразмерную максимальную по этому сечению скорость аи/ш или В случае симметричного подтекания [c.138]

Идельчик И. Е. Методы оценки влияния степени неравномерности распределения скоростей потока на эффективность работы промышленных аппаратов. — Теплоэнергетика, 1962, № 5, с. 73—76. [c.339]

Штейнберг М. Е. К выбору допустимой степени неравномерности распределения потока по ряду электрофильтров. — Пром. и санит, очистка газов. М. ЦНИИТЭнефтехим, [c.342]

Рис. 4-2 Зависимость потери тепла с химической неполнотой горения от степени неравномерности распределения воздуха и топлива по горелкам.

При рассмотрении этих кривых можно заметить, что степень неравномерности распределения относительных скоростей [c.59]

При X > Яо поле скоростей стабилизируется, т. е. дальнейшее увеличение высоты не приводит к заметному уменьшению степени неравномерности распределения скоростей. Это объясняется тем, что у стенок аппарата порозность зернистого слоя обычно выше, чем в центральной части слоя. Кроме того, в реальных условиях у вертикальных стенок образуется пограничный слой с твердыми частицами средней крупности. [c.132]

При увеличении Re степень неравномерности распределения скоростей уменьшается, поскольку уменьшается коэффициент сопротивления X, входящий в формулу для определения гидравлического сопротивления. [c.132]

С ростом степени неравномерности распределения потока, вызванным только увеличением начального расхода газа, зона реакции отрывается в области больших фильтрационных скоростей при заданной толщине каталитического слоя (см. рис. 5, б). Тепловая и концентрационная волны распространяются влево от источника в направлении уменьшения скорости фильтрации. В зо- [c.91]

Степень неравномерности распределения потока по трубам пучка можно в какой-то мере характеризовать отношением полного перепада давлеиия в трубном пучке к динамическому напору на входе в коллектор [c.162]

X — коэффициент пропорциональности степень неравномерности распределения жидкости [c.5]

Нагрузка на подшипники слагается из веса загруженного ротора и динамических сил неуравновешенности вращающихся масс. Величина неуравновешенности (или дебаланса) загруженного ротора зависит от начальной неуравновешенности ротора и степени неравномерности распределения осадка на поверхности ротора. Величина неуравновешенности, вызванной неравномерным распределением осадка, зависит от свойств суспензии, способа питания, равномерности поступления суспензии в ротор, постоянства концентрации суспензии и т. д. в связи с этим неуравновешенность ротора нельзя учесть заранее. [c.86]

Степень неравномерности распределения электричества в молекуле определяет ее поляр но сть. Последнюю можно количественно характеризовать, введя представление о так называемом диполе, под которым понимается система из двух одинаковых по величине разноименных электрических зарядов, расположенных на известном расстоянии друг от друга. Если вели-° чину каждого заряда принять во всех случаях равной элементарному количеству электричества о (заряду электрона), то расстояние между ними. [c.95]

Следовательно, и в этом случае расстояние между объектами тем больше, чем сильнее отличаются их ранги и чем более типичны классы, к которым они принадлежат. Кроме этого, оно зависит от степени неравномерности распределения объектов по классам чем больше эта неравномерность, тем больше расстояние между объектами [14]. [c.259]

Если равномерного распределения топлива по форсункам добиться сравнительно легко (в пределах 1,5 абс. %), то равномерное порционирование воздуха встречает значительные трудности. Для выявления картины, имеющей место при равномерном распределении топлива и различных степенях неравномерности распределения воздуха по горелкам, были проведены расчеты взаимного влияния режимов работы отдельных горелок по следующей схеме. [c.167]

Рис. 42. Зависимость потери тепла из-за химической неполноты сгорания от степени неравномерности распределения топлива и воздуха по

Во время третьего этапа ис пытаний продолжительностью 3000 ч парогенератор также работал со сниженными избытками воздуха. В этот период эксплуатационный персонал вел режим самостоятельно согласно инструкции и режимной карте, разработанной на основании результатов второго этапа испытаний. Процесс горения регулировался автоматически. Коэффициент избытка воздуха удавалось устойчиво поддерживать в горелках на уровне 1,00 с колебаниями примерно 0,01 при постоянной нагрузке парогенератора. Степень неравномерности распределения воздуха и топлива изменялась от 0,03 до 0,10. Анализируя график, приведенный на рис. 9-8, можно видеть, как при уменьшении избытка воздуха возрастает влияние неравномерности распределения воздуха и тоилива по горелкам. Абсолютная величина химического недожога при степени неравномерности 0,05—0,10, даже при а"в.э=1,03 н ко- [c.168]

Таким образом, коэффициент скорости учитывает влияние степени неравномерности распределения скоростей и гидравлического сопротивления в сжатом сечении струи на величину скорости истечения. [c.67]

Из этого, следует, что гидравлическими сопротивлениями, можно было бы пренебречь, т. е. принять = О, а учитывать только степень неравномерности распределения скоростей. [c.67]

Если принять, что значение полученное при испытания на сдвиг при кручении, соответствует однородному распределению напряжений по всей площади склеивания, то представляется возможным экспериментально определить степень неравномерности распределения напряжений, в частности для соединений, работающих в условиях сдвига при растяжении [107] [c.146]

Степень неравномерности распределения частиц среды во времени можно оценить по распространению вещества или по концентрации вещества в потоке. Поэтому задача оценки структуры среды практически сводится к отысканию кривой на выходе из аппарата в виде изменения концентрации во времени после нанесения возмущения по потоку на его входе. Указанный метод исследования относится к обширному классу реакций на возмущения. [c.47]

Возвращаясь к вопросу распределения элементов потока по времени пребывания, следует отметить, что по сравнению с высокой степенью неравномерности распределения в ламинарном потоке (формула (1.114) и рис. 1.49) в турбулентном потоке распределение р(т) более равномерное (рис. 1.50), что соответствует более заполненной, близкой к прямоугольной (см. рис. 1.54, а) эпюре скоростей. С другой стороны, для турбулентного движения характерен случайный характер движения отдельных пульсирующих элементарных объемов (глобул) в потоке. Поэтому для мелких взвешенных в потоке объектов, совершающих пульсационное движение вместе с пульсирующими глобулами (например, кристаллические зародыши и мелкие кристаллики), распределение по времени пребывания становится в некоторой степени неопределенным. Впрочем, более крупные объекты в потоке, которые в силу своей инерционности не участвуют в случайном движении турбулентно пульсирующих глобул, совершают продольное движение в соответствии с профилем скорости, изображенным на рис. 1.13 и, следовательно, имеют плотность распределения по времени такую же, как и плотность распределения несущего турбулентного потока. Отметим, что плотность распределения, соответствующая одинаковому времени пребывания всех элементов потока (как и взвешенных в нем мелких частиц), представляет собой предельный вертикальный прямоугольник нулевой ширины (все элементы потока имеют одинаковое время пребывания) единичной площади (высота такого прямоугольника должна стремиться к бесконечности) (см. рис. 1.54, б). [c.135]

Газораспределительные решетки в виде перфорированных листов давно используют в электрофильт 1ах, где степень неравномерности распределения скоростей по сечению рабочей камеры, вследствие резкого перехода от относительно малой площади сечения подводящего газохода к площади сечения рабочей камеры электрофильтра, была бы особенно значительна без таких решеток. Но не было рациональных методов подбора этих решеток их выбор производился чисто эмпирически или умозрительно. [c.10]

При попытке разработать метод расчета отводящих участков аппаратов, на основании которого можно было бы установить оптимальную форму отводящего участка и расположение его относительно конечной части рабочей камеры аппарата, а также рассчитать степень неравномерности распределения скоростей по поперечному сеченню (определить максимал11Ное отклонение скорости в этом сечении) ири заданных условиях отвода потока была использована экстраполяционная формула, полученная на основании обработки экспериментальных данных Даллаваля [170] по распределению скоростей вдоль линии оси кана.и перед входом в него потока. В дальнейшем этот метод расчета был усовершенствован [45, 61]. [c.12]

Оценка степени неравномерности распределения скоростей ио сечению часто [цюгзоднтся ио величине отноишния максимальной скорости потока [c.15]

Поля скоростей безусловно необходимы для получения конкретных полей температур, коль скоро мы отошли от простого задания риг, ри и рш. Знание полей скорости позволяет точнее рассчитать значения i/j, поскольку коэффициенты конвективной теплоотдачи зависят от локальных значений относнтельной скорости. В действительности наши знания о зависимости коэффициента теплоотдачи от относительной скорости еще недостаточно полны, особенно в тех случаях, когда течение направлено ни перпендикулярно и ни параллелыш пучку труб или когда средние линии тока сильно искривлены. Тем не менее полезно знать зоны, где относительные скорости высоки, а где низки, чтобы по крайней мере представлять степень неравномерности распределения коэффициента теплоотдачи. [c.32]

Для получения зависимости коэффициента очистки т] от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

При указанных условиях входа в электрофильтр определяли также и коэффициент очистки т]. В этом случае средняя скорость газового потока в рабочем сечении электрофильтра са,. = пу, 2 м с, а электрический режим поддерживался близким к постоянному. Полученные значения М подставляли в ([юрмулу (2.13) для подсчега величины i). Коэффициент ky определяли один раз (для варианте 1) с наиболее равномерным распределением скоросте.й по значению и соогвегствующему ему опытному значению 1) Мк = 1,008 97,0 % ky 0,14. Расчетные значения для других степеней неравномерности распределения скоростей определяли ио формуле, вытекающей из выражения (2.13) [c.76]

В случае, если вход в раздающий канал данного аппарата осуществлен неилавно, например так, как показано на рис. 10.33, б, степень неравномерности распределения скоростей истечения возрастет. При неилавном входе на относительно большом расстоянии от начального сечения образуется срывная (вихревая) область, которая поджимает входную струю, повышая в ней скорость и еще больше понижая в дайной зоне статическое [c.303]

На основе опытов (1371 показано, что, в пределах исследованных им параметров раздающего кол. 1ектора и пыли, а также скорости потока (0 - - 240 мм г, 9-ь51 мкм = 6-ь12 м/с), степень неравномерности распределения массы пыли Л х по боковым ответвлениям определяется безразмерным комплексом [c.326]

Степень неравномерностя распределения электричества в молекуле определяет ее полярность. Последнюю можно количественно характеризовать, введя представление о так называемом диполе, под которым понимается система нз двух одинаковых по величине разноимен- / + -иых электрических зарядов, расположенных иа известном расстоянии друг от друга. [c.81]

Муллин [ПО] рассмотрел влияние плохого распределения. Он предположил, что абсорбер разделен вдоль на две части, причем газ распределен между этими частями поровну, а жидкость неравномерно, вследствие чего расход жидкости через одну половину (Lj) больше, чем через другую (Lj). Отношение М = =LJL названо степенью неравномерности распределения. Влияние плохого распределения учитывается введением эффективного абсорбционного фактора Лэф, находимого по формуле [c.433]

У стенок (стр. 426) Муллин оценивает степенью неравномерности распределения М=2. Обработка данных ряда исследований по дистилляции в таких колоннах показала качественное соответствие опытных данных формуле (VI-68) разброс опытных точек, однако, очень велик. [c.434]

Распределение нара. Как указывалось выше, большая часть разностй уровней жидкости на тарелке возникает не в зоне колпачков, а на приемной зоне тарелки. Потеря напора в зоне колпачков, по-видимому, составляет около 25% общей разности уровней, определяемой из рис. 6. Эта разность уровней вызывает неравномерность потока пара, в результате которой через ряды колпачков на приемной стороне тарелки проходит меньшее количество пара, чем на сливной стороне. На основании разности уровней жидкости и гидравлического сопротивления смоченного колпачка можно вычислить ожидаемую степень неравномерности распределения нагрузки по пару. Отмечено [3], что если отношение разности уровней к гидравлическому сопротивлению смоченного колпачка равно 0,5, то при нормальных расчетных условиях и полном открытии прорезей через ряд колпачков на приемной стороне тарелки проходит около 85% расчетной нагрузки но пару, а па сливной стороне тарелки около 118%. [c.149]

Визуальные наблюдения за работой трех горелок ТКЗ, установленных в два яруса иа фронтовой стене топки, показали, что горение происходит несветящимся (прозрачным) пламенем. Зондирование топочного объема при помощи водоохлаждаемых газозаборных трубок с последующим анализом проб продуктов сгорания позволило установить, что процесс горения концентрируется вблизи стен топки объем зоны горения не превышает /з топочного объема. В тех случаях, когда степень неравномерности распределения воздуха по горелкам, характеризуемая отношением скоростных напоров Алтакс/ймиа не превышает 5, минимальная потеря от химического недожога ( 7з = 0,10%) наблюдалась при а"т=1,16. При менее равномерном распределении подачи воздуха по горелкам (/гмакс/Лдшн>8) экономичность сжигания резко снижалась, так как потери тепла от химического недожога повышались до [c.78]

Проведенное ВТИ (В. В. Чупров, Ю. И. Енякин, Л. С. Зеленов) изучение концентрационных полей топочного пространства парогенератора ТГМП-114, показало, что 96% мазута выгорает во встречных струях при а"т = 1,01-г-1,02 и объемном теплонапряжении, равном 750 Мкал/(м -ч). В объеме, где тепловое напряжение составляет 300 Мкал/(мЗ-ч), выгорало при а"т = 1,02 почти 99% мазута даже при значительной Степени неравномерности распределения воздуха и топлива по горелкам (более 7%). При данных режимах уровень концентраций сероводорода был в 2 раза ниже, чем в аналогичном парогенераторе с вихревыми горелками. [c.137]

В [38] отмечено, что традиционно неправильное распределение потоков жидкости и поров в насадочных колоннах, характеризуется коэффициентом вариации или соотношением между максимальным и минимальным линейными скоростями в слое. Такая форма представления не является надежным индикатором степени неравномерного распределения по насадочному слою и его влияние на показатели работы насадочных колонн. Методы характерного неравномерного распределения должны учитывать различную природу жидкой и паровой фазы. Выполнен анализ, в основе которого глубина проникновения неравномерного распределения определяемая как глубина в насадочном слое, выше которой коэффициент вариации повышает проектный предел. Последний зависит от процесса, эффею-ивной конструкции, стоимости показателей и других факторов. Разработан метод оценки / , базирующийся на уравнениях переноса жидкости и паров через насадочные слои, продемонстрированы его возможности. [c.104]

Высоту слоя жидкости на сливиой перегородке, необходимую для обеспечения заданной минимально допустимой степени неравномерности распределения, можно определить по известной разности уровней ее кромок, определяемой условиями изготов- [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология