Внезапное расширение, коэффициент

Коэффициент сопротивления участка с внезапным расширением при установке в нем системы решеток любых видов может быть вычислен по тем же формулам [(4.114)—(4.116), (4.118) и (4.119)], что и для одиночной решетки, если вместо Ср подставить сумму коэффициентов сопротивления всех решеток, определенную по зависимостям (4.130)—(4.132). [c.117]

О влиянии относительной ширины bjb на эффективность работы ступени в целом можно судить по графикам рис. 6. 10. Здесь изображены напорные характеристики и кривые изменения к. п. д. в зависимости от коэффициента фз, для ступеней с безлопаточными диффузорными аппаратами различной относительной ширины йд/йз- Как видно из кривых, увеличение неоднородности структуры потока, вызванное внезапным расширением канала в ступенях с большими значениями og/63, сопровождается снижением напора и к. п. д. ступени. [c.182]

Коэффициент потерь при течении в канале с внезапным расширением [c.135]

Рис. 3. Коэффициент потерь энергии прн внезапном расширении трубы [I]. Границы возможной области перехода от ламинарного течения к турбулентному показаны штрихпунктирной кривой

Рис. 6-15. Коэффициенты местных сопротивлений при внезапном расширении и сужении трубы.

При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствие внезапного расширения струи в патрубке. Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем расход жидкости, вытекающий через патрубок, больше, чем при истечении через отверстие, так как струя в патрубке сначала сжимается, а затем расширяется и вытекает, заполняя все его сечение. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е= 1, что, согласно выражению (6-75), приводит к значительному возрастанию коэффициента расхода а и соответственно к увеличению расхода жидкости. [c.166]

Сопоставление формул (121) с формулами (110) для коэффициента теплоотдачи конвекцией подтверждает сделанный ранее вывод о том, что переход слоистого движения в турбулентное совершается при значениях числа Рейнольдса 200—250, что объясняется -турбулизацией потока при внезапных расширениях и сужениях и резкими поворотами при движении через пористый слой. Сопротивление полидисперсного слоя зависит от соотношения отдельных фракций в слое. Так, на основе исследования сопротивления слоя из смеси двух компонентов возможно прийти к следующим выводам. [c.107]

Здесь (О—доля живого сечения о—диаметр отверстий или ширина щели, м, б—толщина тарелки Со—коэффициент сопротивления при внезапном расширении. Критерий Нср рассчитывают по скорости газа в отверстиях Шо и эквивалентному диаметру их экв. [c.535]

Следовательно, для случая внезапного расширения русла коэффициент сопротивления [c.110]

Второе слагаемое — потеря напора на расширение (на вихреобразование) — имеет в диффузоре ту же природу, что и при внезапном расширении, но меньшую величину, поэтому оно обычно выражается по той же формуле (1.102) или (1.103), но с поправочным коэффициентом к, меньшим единицы, [c.112]

Так как в диффузоре имеем по сравнению с внезапным расширением как бы смягченное торможение потока, то коэффициент к называют коэффициентом смягчения. Численное значение этого коэффициента для диффузоров с углами а конусности порядка 5—20° можно определять по приближенной формуле [c.112]

Как показывают новейшие экспериментальные исследования, коэффициент сопротивления внезапного расширения при очень малых Ке (Ке < 9) мало зависит от соотношения площадей и в основном определяется Ке по формуле вида [c.120]

Для приближенной оценки коэффициента потерь удельной энергии при внезапном расширении потока используют формулу, полученную на основании теоремы Борда [c.49]

Внезапное расширение трубы(рис. 17, /).В этом случае коэффициент местного сопротивления зависит от отношения узкого сечения f, трубы к ее широкому сечению f, и может быть принят равным [c.71]

Заметим, что коэффициент местной потери напора обычно находят по опытным данным. Только в одном случае -внезапном расширении трубопровода - коэффициент удается определить теоретически. [c.59]

Сравнивая последнее выражение с (1.158), заключаем, что коэффициент местной потери напора, отнесенный к скоростному напору в сечении 1-1 при внезапном расширении трубопровода, можно определить по формуле [c.60]

Сравнивая полученный результат с величиной при входе трубопровода в резервуар большого размера, видим, что коэффициент местной потери напора при входе жидкости в резервуар (внезапное расширение) по величине в два раза больше коэффициента местной потери напора при выходе жидкости из резервуара в трубопровод (внезапное сужение). [c.61]

В случае, когда внезапное расширение сечения трубы происходит только в одной плоскости (рис. 1.98), потери на удар уменьшаются с увеличением отношения сторон В/Н (В - ширина большего сечения Я - постоянная высота канала) местный коэффициент сопротивления в этом случае [c.152]

При внезапном расширении сечения коэффициент сопротивления в переходной области (10 < Яе < 10" ) может [c.159]

Потери на расширение удобно выразить через коэффициент полноты удара [248, 251], представляющий собой отношение потерь на расширение в диффузорах к теоретическим потерям на удар при внезапном расширении сечения (а = 180°), т. е. [c.191]

Ири очень малых числах Рейнольдса (по крайней мере в пределах 1 < Яе < 30 - 50) коэффициент сопротивления диффузоров описывается тем же уравнением, что и при внезапном расширении [36] [c.196]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и Ср 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчипость потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сиерху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рнс. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образонаши в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой штампованной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 (Ср 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, в). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с / =0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вк. табл. 9.7). [c.239]

Опыты Гибсона показали, что уже при угле расширения, равном 40—50", потери на расширение струи равны теоретической величине потерь при внезапном расширении, а при дальнейшем увеличении угла коэффициент фросш становится больше единицы. Согласно тем же опытам, в пределах до а = 40° величину (Ррмш 20 [c.20]

Для расчета коэффициента сопротивления дырчатых и щелевых решеток предложены и другие формулы 175, 419, 4291 часто используется [112] формула, по которой общее сопротивление сухой решетки рассматривается как сумма потерь давления па внезапное сжатае, внезапное расширение и трение газовой струи о стенки канала [c.59]

Рис. 6.11. Кривие, характеризующие влияние отношения диаметров диффузора (на выходе и входе) на относительное расширение и идеальный коэффициент восстановления давления при внезапном расширении сечения канала (/) и в коническом диффузоре с углом раскрытия 7° (2).

Здесь последний член представляет собой потерю напора на расширение потока, которое в данном случае происходит примерно так же, как и при внезапном расширении русла, и, следовательно, определяется формулой (1.102). Сжатие струи внутри насадка оценивается тем же коэффициентом сжатия е, что и в случае отверстия, ноэтому на основании уравнения расхода [c.131]

Обратные токи должны возникать не только при наличии вставок, представляющих собой необтекаемые тела, но и при любом втекании струи, получившей достаточно значительную закрутку в канале горелки прием, применяемый во всех так называемых турбулентных горелках. Однако при выходе из устья канала во внезапно расширенный объем топочной камеры поток немедленно раскручи-. вается, двигаясь расходящимися струями в виде полого гаперболоида, внутри и снаружи которого и возникают зоны обратных токов (фиг. 21-7) [Л. 89]. Регулировка этих обратных токов в смысле количества возвращаемого горячего газа и протяженности вихревой зоны возможна только за счет перераспределения скор остей в периферийной части потока (развитие касательных скоростей в закрученном потоке). Это возможно получить за счет применения лопаточных завихрителей с переменными углами поворота лопаток или за счет применения улиточных завихрителей с поворотной заслонкой ( языком ), создающих несколько меньшее суммарное сопротивление. На фиг. 21-8 приведены данные для коэффициента сопротивления (число входных скоростных напоров) для горелки системы ОРГРЭС-ЦКТИ с характеристиками = 0,58 и [c.230]

Из последнего выражения следует, что чем больше сумма сопротивлений по длине фигурного канала, тем выше значение коэффициента теплоотдачи. Вторым важным стимулом улучшения теплоотдачи является срыв пограничного слоя при внезапном расширении канала. В таких каналах турбулентный режим наступает значительно раньше чем в прямых. По существу в волцрстых каналах режим течения турбулентный. Волнистые пластины устойчивы к деформации прогиба и имеют повышенную приведенную длину канала. [c.90]

ВН - внутреннее сопротивление диффузора расш - сопротивление расширению потока в диффузоре уд - сопротивление удара при внезапном расширении б и п - сопротивления соответственно бокового ответвления и прямого прохода тройника (для коэффициентов сопротивления, приведенных к скорости в соответствующих ответвлениях) [c.78]

При внезапном расширении понеречного сечения трубы (канала) возникают так называемые потери на удар . Коэффициент местного сопротивления удара в случае равномерного распределения скоростей по сечению узкого ка- [c.152]

Сопротивление участка с внезапным расширением можно существенно снизить путем установки в нем дефлекторов (рис. 1.103а). При правильной установке дефлекторов потери снижаются на 35 40%, так что коэффициент местного сопротивления такого участка [c.154]

При а < 40 50° коэффициент полноты удара фра ш получается меньшим единицы (см. рис. 1.122). Это показывает, что потери в диффузоре меньше, чем потери на удар при внезапном расширении (а = 180°). При углах а = 50 90° величина фрасш становится несколько большей единицы, т. е. потери в диффузоре возрастают по сравнению с потерями на удар. Начиная а = 90° до а = 180°, величина фрасш уменьшается, приближаясь к единице это означает, что потери в диффузоре становятся близкими к потерям при внезапном расширении, поэтому если за диффузором не предполагается получить равномерное распределение скоростей потока по сечению, нецелесообразно применять диффузоры с углами расширения а > 40 50°. [c.193]

Общие потери давления в сотовых радиаторах, применяемых для охлаждения воздуха, складываются из потерь на вход в трубку радиатора, на трение в трубках и на внезапное расширение потока при выходе из трубок в общий канал. Коэффициент сопротивления сотового радиатора определяется по формуле И. Б. Марьямова [429] [c.512]

Двухщелевое уплотнение с внезапным расширением щели (рис. 25, г) примерно на 20 - 30 % снижает протечки по сравнению с однощелевым уплотнением. Несмотря на более высокую сложность изготовления, в насосах применяют также трехщелевые уплотнения (рис. 25, д), которые обеспечивают более высокий коэффициент сопротивления. Однако трехщелевые уплотнения при определенных условиях могут служить дополнительным источником вибрации ротора. Межступенные уплотнения, за редким исключением, выполняют либо однощелевыми (рис. 25, е), либо двухщелевыми с уступом (рис. 25, ж). [c.37]

Диффузор (рис. 2.2.12.3). Здесь С = ФоСвр внезапное расширение). Численные значения коэффициента фв зависят от угла раскрытия диффузора и приведены в табл. 2.2.12.1. [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология