Внезапное расширение

Рис. 3. Коэффициент потерь энергии прн внезапном расширении трубы [I]. Границы возможной области перехода от ламинарного течения к турбулентному показаны штрихпунктирной кривой

В резервуаре при 298 К находится неизвестный газ. Предполагается, что это азот или аргон. При внезапном расширении 5-10 м этого газа до объема 6-10" м его температура снизилась примерно на 20°. Какой газ — аргон или азот — содержится в резервуаре [c.60]

Рис. 2.13. К определению гидравлического соиротивления ири внезапном расширении иотока

Рис. 6-15. Коэффициенты местных сопротивлений при внезапном расширении и сужении трубы.

При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствие внезапного расширения струи в патрубке. Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем расход жидкости, вытекающий через патрубок, больше, чем при истечении через отверстие, так как струя в патрубке сначала сжимается, а затем расширяется и вытекает, заполняя все его сечение. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е= 1, что, согласно выражению (6-75), приводит к значительному возрастанию коэффициента расхода а и соответственно к увеличению расхода жидкости. [c.166]

Коэффициент потерь при течении в канале с внезапным расширением [c.135]

Значения определяются так же, как при внезапном расширении [c.10]

Течение жидкости в диффузорах с углом расширения > 60° мало отличается от течения при внезапном расширении сечения (а - 180°) сопротивления таких участков также примерно одинаковы. Поэтому вместо диффузоров с углом расширения х- 60°, с точки зрения аэродинамики, предпочтительнее применять участок с внезапным расширением сечения. [c.31]

В некоторых случаях, при ограниченности размеров и невозможности устройства в коротких диффузорах (рис. 1.29, а) разделительных стенок или направляющих лопаток (например, если на них будут осаждаться взвешенные в потоке твердые частицы), можно применять ступенчатые диффузоры (рис. 1.29, о), состоящие из сравнительно короткого плавного участка с небольшим углом расширения и участка с внезапным расширением сечення. Эти диффузоры создают примерно такую же неравномерность потока, что и обычные диффузоры той л<е длины с большими углами расширения, но имеют значительно меньшее гидравлическое сопротивление. Распределение скоростей за ступенчатыми диффузорами получается даже несколько более благоприятным, поскольку оно симметрично по сечению (рис. 1.29, в), при этом облегчается выравнивание потока по всему сечению с помощью сеток, решеток или другого сопротивления, равномерно распределенного по сечению. [c.35]

Полная неравномерность, при которой поток заполняет только часть поперечного сечения, в то время как в остальной, большей части сечения поступательного движения вовсе нет. Такая неравномерность возникает при резком расширении потока (диффузоры при а > 90°, участки с внезапным расширением сечения), на участках за диафрагмами, проемами в стенках, входными отверстиями в аппаратах и т. д. (см. рис. 1.21, 1.26 и 1.27 при > 90° или рис. 1.47). [c.78]

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ УЧАСТКА С ВНЕЗАПНЫМ РАСШИРЕНИЕМ ПРИ НАЛИЧИИ РЕШЕТКИ [c.112]

Характер сопротивления участка с внезапным расширением при наличии решетки (см. рис. 4.5) сложнее, чем это кажется на первый взгляд. Вследствие растекания струи перед решеткой происходит уменьшение скорости, а следовательно, потеря количества движения. Поэтому потерю давления до решетки следовало бы подсчитывать по формуле удара при внезапном расширении, но при малом расстоянии решетки от начального сечения набегающей струи потери на удар не могут полностью реализоваться и истинные потери должны получиться меньше, чем при обычном внезапном расширении. [c.112]

Коэффициент сопротивления участка с внезапным расширением при установке в нем системы решеток любых видов может быть вычислен по тем же формулам [(4.114)—(4.116), (4.118) и (4.119)], что и для одиночной решетки, если вместо Ср подставить сумму коэффициентов сопротивления всех решеток, определенную по зависимостям (4.130)—(4.132). [c.117]

Второй вариант подводящего участка отличался от первого только тем, что боковой переход от узкого сечения к широкому в конечной части был выполнен не в виде короткого диффузора, а в виде канала с внезапным расширением, которое в горизонтальной плоскости начиналось раньше, чем расширение в коротком диффузоре (штриховая линия рис. 9.8, а). В связи с этим второй ряд направляющих лопаток получился соответственно длиннее — на всю ширину рабочей камеры. Отношение площадей в обоих вариантах FJF = 7,4. [c.237]

Некоторое ослабление подсасывающего действия вихревых зон, возникающих при внезапном расширении, т. е. в кармане рабочей камеры и и бункере, наблюдается в случае установки в этих местах поперечных перегородок 3 (табл. 9.7 и рис. 9.9, г). [c.239]

Иногда удобно сравнивать действительные потери с теорети- ческими потерями на удар при внезапном расширении по формуле Борда—Карно [c.20]

В уравнениях (6. 5) и (6. 7) рассматривается вопрос об изменении направления потока в безлопаточном диффузоре. С этим вопросом конструктор сталкивается при определении направления входных кромок обратных направляющих лопаток. Этот вопрос также возникает при конструировании входных участков лопаточных диффузоров и направляющих аппаратов канального типа. Часто положение усложняется наличием внезапного расширения канала в меридиональной плоскости в области перехода потока из колеса в безлопаточную часть диффузора. Экспериментальное изучение этих явлений представляет большой интерес. Ниже приводятся некоторые результаты исследований, проведенных автором в ЦКТИ. [c.179]

Исследовались ступени с безлопаточными диффузорными аппаратами неизменной ширины (63 = 4 = Ь), но с разной степенью внезапного расширения канала в области перехода из колеса в диффузор. В этих ступенях отношения меридиональных размеров 63 = 64 к выходной ширине Ь колеса представляли собой следующий ряд [c.179]

О влиянии относительной ширины bjb на эффективность работы ступени в целом можно судить по графикам рис. 6. 10. Здесь изображены напорные характеристики и кривые изменения к. п. д. в зависимости от коэффициента фз, для ступеней с безлопаточными диффузорными аппаратами различной относительной ширины йд/йз- Как видно из кривых, увеличение неоднородности структуры потока, вызванное внезапным расширением канала в ступенях с большими значениями og/63, сопровождается снижением напора и к. п. д. ступени. [c.182]

Внезапное расширение канала в области перехода из рабочего колеса в безлопаточное диффузорное пространство оказывает значительное влияние на структуру потока и на характеристику 184 [c.184]

В лопаточном диффузоре в отличие от безлопаточного аппарата явления резкой неоднородности структуры потока, вызываемые внезапным расширением канала в области перехода из рабочего колеса в диффузорный аппарат, локализуются в кольцевом безлопаточном пространстве за колесом и не распространяются в глубь межлопаточных каналов диффузорного аппарата. [c.199]

После щели газ попадает в камеру, поперечное сечение которой значительно больше сечения щели среднерасходная скорость при этом снижается почти до нуля. Так как здесь имеет место внезапное расширение потока, то диффузорного эффекта здесь не получается. Давление в камере не повышается, а остается таким, каким оно было в щели. Скоростная энергия, которой газ обладал при прохождении через щель, теряется в камере на вихреобразование и переходит в тепло. В следующей щели процесс повторяется. Происходит очередное снижение давления за счет вновь образовавшейся скорости, а в следующей камере газ вновь теряет появившуюся в щели скоростную энергию. [c.253]

Установка, о которой идет речь, — сложное сооружение. Газ, поступающий по трубопроводу из Нидерландов, содержит 14 масс. % азота. Сначала он подается в секцию очистки от СО2 затем с помощью триэтиленгликоля газ тщательно осушается, и из него выводятся высококипящие фракции при охлаждении жидким аммиаком и первичном фракционировании в низкотемпературном сепараторе низкого давления. Полученный на этой стадии газ состоит из метана, этана, азота и гелия, которые впоследствии в процессе низкотемпературного фракционирования разделяются на три потока. Считается, что все энергетические потребности работающей установки полностью удовлетворяются за счет теплообмена между входящими и выходящими потоками с минимальными внутренними потерями на охлаждение при внезапном расширении. [c.33]

С учетом которого получаем следующую формулу для определения разности давления двухфазного потока при внезапном расширении [c.93]

Сравнив формулу (2.111) с формулой для однофазного потока, полученной аналогичным образом, заметим, что она отличается наличием в правой части множителя, стоящего в квадратных скобках. Этот множитель представляет собой как бы поправку на двухфазность потока, претерпевающего внезапное расширение. Это позволяет представить (2.111) в виде отношения [c.93]

При исследовании гидродинамики высоковязких нефтей установлено, что при введении в поток нефти депрессора в количестве 1,5 кг на 1 тонну нефти (при температуре 28°С) гидродинамическое сопротивление на горизонтальном участке снижается на 19,3% на участке с внезапным расширением-сужением - на 31,5% на участке с плавным расширением-сужением - на 19,3%. При этом необходимая для транспортировки нефти на этих участках мощность электродвигателя насоса снижается на 25, 39,9 и 25,5%, соответственно, а снижение вязкости нефти за счет добавления депрессора приводит к увеличению числа Рейнольдса на этих участках на 65,5, 60,6 и 66,5%, соответственно. [c.27]

Внезапное расширение Патрубки [c.135]

В. Патрубки. Изменения давления во впускном патрубке. Перепад давления во впускном патрубке чаще всего мал по сравнению с перепадом давлеиия во всем теплообменнике. Обычно считается, что этот перепад давления обусловлен внезапным расширением поперечного сечения потока от значения S до в области вниз по потоку. Изменение статического давлеиия в результате изменения площади поперечного сечения складывается из двух составляющих, первая из которых обусловлена необратимостью процесса, вторая — изменением скорости. Соответствующая формула для перепада давлеиия имеет вид [c.160]

ВОД потока к аппарату можно осуществить как с внезапным расширением сечения подводящего участка (см. выше), так и плавно с помощью диффузора, в частности короткого с разделительными сгенк ми. Диффузор, кроме того, одновременно обеспечивает частичное распределение пыли в направлении, перпендикулярном оси входного отверстия. [c.207]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и Ср 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчипость потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сиерху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рнс. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образонаши в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой штампованной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 (Ср 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, в). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с / =0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вк. табл. 9.7). [c.239]

Из результатов, приведенных в табл. 9.10, (поданным Семибратовского филиал НИИОГАЗ) видно, что в первом варианте аппарата поток выравнен по сечению довольно значительно (Мк = 1,29) даже без специальных газораспределительных устройств, так как трубные электроды создают большое сопротивление, рассредоточеггное по сечению. Однако при этом поток очень неустойчив, характер поля скоростей меняется во времени вследствие больших колебаний скорости при входе в корпус аппарг1та с внезапным расширением. [c.253]

Где ДРл — суммарное линейное сопротивление или сопротивление, трания ДР —суммарная величина потерь давления на местных сопротивлениях, связанных с изменением направления потока среды и ее скорости вследствие внезапного расширения или сужения канала, поворотов и т. п. ДРс — суммарная величина са-мотяги на вертикальных участках тракта (вычитается из сопротивления на участках, где ее действие способствует движению среды, и суммируется с сопротивлением на участках, где она препятствует движению среды). [c.248]

Дроссель — местное гидравлическое сопротивление на пути течения жидкости для регулирования расхода жидкости частичным сбросом ее в сливную линию или для создания необходимого перепада давления. По принципу действия различают дроссели вязкостного и инерционного сопротивлений. В первых перепад давления определяется в основном сопротивлением дроссельного канала значительной длины, во вторых — вихреобра-зованием при внезапном расширении потока. [c.177]

Опыты Гибсона показали, что уже при угле расширения, равном 40—50", потери на расширение струи равны теоретической величине потерь при внезапном расширении, а при дальнейшем увеличении угла коэффициент фросш становится больше единицы. Согласно тем же опытам, в пределах до а = 40° величину (Ррмш 20 [c.20]

Для расчета коэффициента сопротивления дырчатых и щелевых решеток предложены и другие формулы 175, 419, 4291 часто используется [112] формула, по которой общее сопротивление сухой решетки рассматривается как сумма потерь давления па внезапное сжатае, внезапное расширение и трение газовой струи о стенки канала [c.59]

Примеры всех трех форм осоГялх точек обсуждаются более детально рассматриваются и.згибы (тип 1), плавно изменяющиеся площади поперечного канала, внезапные су кеиия и внезапные расширения (тин 2) и диафрагмы (тип 3). Другая инфюрмания об изменении давления в особых точках потока постепенно появляется в литературе, но при отсутствии определенной специфической информации рекомендуется выбирать для расчета модель гомогенного течения. Часто изменение давления Др в потоке однофа.з-ной жидкости плотности р при ]ереходе через особую точку рассчитывается по фюрмулам типа [c.193]

Внезапное расширение схематически показано на рис. 17. Детальный вывод для этого случая дай н справочнике [28] и в [15]. Соотношения баланса импульса записываются для плоскостей / и 2 с учетом того, что давление Pi действует иа площадь Sj в плоскоетп /. Полное падение давления ДРтр является суммой необратимой потери дав- [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология