Обратные токи

Для измерения кинематической вязкости применяют наборы капиллярных стеклянных вискозиметров типов ВПЖ-1, ВПЖ-2, ВНЖ, выпускаемых по ГОСТ 10028. Вискозиметры типа ВПЖ-1 применяются для измерений вязкости прозрачных (просвечивающихся) нефтепродуктов при температурах выше О °С. Они являются наиболее точными из капиллярных вискозиметров, так как конструкция предусматривает образование "висячего уровня" при течении жидкости, тем самым время течения жидкости не зависит от гидростатического давления и количества жидкости, налитой в вискозиметр. Вискозиметры типа ВПЖ-2 применяют для измерений вязкости прозрачных (просвечивающихся) нефтепродуктов как при положительных, так и при отрицательных температурах. Вискозиметры типа ВНЖ используют для измерений вязкости непрозрачных жидкостей, какими чаще всего являются нефти. В отличие от первых двух типов в вискозиметрах типа ВНЖ производятся измерения не времени истечения жидкости по капилляру, а измерения времени заполнения жидкостью приемного резервуара вискозиметра. Это вискозиметры обратного тока. В паспорте на вискозиметры типа ВНЖ даются две калибровочные постоянные, соответствующие заполнению вискозиметра жидкостью до первой и второй риски, расположенной на трубке вискозиметра. [c.247]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Растекание струи до бесконечности возможно только при установке решетки в неограниченном пространстве (рис. 3.4, а). Если решетка находится в трубе (канале) конечных размеров (рис. 3.4, 6), структура потока за ней будет иная. Так, например, в случае центрального (фронтального) набегания жидкости на решетку в виде узкой струи, последняя, растекаясь радиально и достигая за решеткой стенок трубы (канала), неизбежно изменит свое направление на 90° и дальше будет перемещаться вдоль стенок в виде кольцевой струи. При этом в центральной части сечения за решеткой поступательная скорость будет равна нулю. В условиях реальной (вязкой) среды, вследствие турбулентного перемешивания, жидкость, подходя к стенкам трубы (канала), будет увлекать за собой неподвижную часть жидкости из центральной части сечення (рис. 3.4, 6). На освободившееся место из более удаленных от решетки сечений будут поступать другие массы жидкости, и, таким образом, в центральной части сечений за решеткой возникнут обратные токи, а профиль скорости зз решеткой по сравнению с начальным профилем струи (до решетки, рис. 3.5, а) будет иметь перевернутую форму (см. рис. 3.4, б, а также 3.5, б). [c.81]

Лод этим понятием объединены все механизмы устройства, предназначенные для полного или частичного отключения отдельных участков трубопровода, предотвращения обратного тока жидкости или газа, а также опасного. повышения давления. [c.65]

Основным преимуществом металлических мембран является однородность структуры и, как следствие, размеров пор. Эти мембраны не разрушаются бактериями, химически стойки в различных средах и могут подвергаться термической обработке. Они легко очищаются обратным током воды или какой-либо другой жидкости либо прокаливанием. [c.73]

Конструкция АГГ разработана на принципиально новой теоретической основе с применением акустического резонатора, создающего мощный вихревой эффект смешения топливного газа с атмосферным воздухом. Сочетание враш,ательного и поступательного движения газовоздушной смеси приводит к появлению зоны осевых обратных токов, росту центробежных сил, интенсивному перемешиванию компонентов и пропорциональному распределению газа в объеме окислителя. На выходе из горелки вихревым движением смеси создаются большой угол раскрытия зоны горения и настил пламени на излучающую стенку огнеупорной кладки топки с малой осевой дальнобойностью, а наличие зоны разрежения по оси закрученного потока способствует возникновению встречного высокотемпературного потока дымовых газов из топки, который стабилизирует фронт настенного горения (иначе называемого настильное сжигание топлива ). [c.65]

Воронки с пористой стеклянной пластинкой (рис. 48) можно применять для фильтрования любых жидкостей, за исключ 1ием плавиковой кислоты, горячей фосфорной кислоты и горячих концентрированных растворов щелочи. После употребления такие фильтры необходимо промывать обратным током воды или путем пропускания [c.99]

Применимость этого метода доказана на системе жирные кислоты—вода [111]. Распылительные колонны дают меньшие коэффициенты массообмена, чем колонны других типов. В колоннах с большими диаметрами, кроме того, могут возникать обратные токи сплошной фазы [88, 89], уменьшающие к. п. д. [c.321]

Большая регулярная неравномерность, при которой наблюдаются существенная разность скоростей потока в различных точках поперечного сечения и даже отрицательные скорости (обратные токи), вызванные срывом потока со стенок и вихреобразованием, но с ограниченными размерами вихревых областей. Неравномерность этого типа встречается в диффузорах с большими углами расширения (а = 8 90°) или в длинных диффузорах с любыми углами расширения (при углах а <8°, хотя и нет отрыва потока, но разность скоростей в поперечном сечении велика), за коленами и отводами с резким поворотом (но без направляющих лопаток) и за другими фасонными частями трубопроводов (см. рнс. 1.15, 1.16, 1.19, 1.20, 1.31, 1.35 и др.) [c.78]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки Ср, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а и б). [c.85]

При отсутствии каких-либо газораспределительных устройств поток направлен вверх, в то время как в нижней части имеют место обратные токи или же незначительные поступательные скорости. [c.238]

Ограничители интенсивности взрыхления ионита. Интенсивность взрыхления ионита обратным током воды должна быть такова, чтобы ионит весь находился во взвешенном состоянии, но чтобы вместе с тем не происходило вымывание его в канализацию (за исключением пылеватых частиц). Для этой цели на линии, отводящей промывную воду из фильтра, устанавливается ограничитель интенсивности взрыхления ионита. Последний применяется двух типов—поплавково-дроссельный и диафрагмовый. [c.118]

В действительности существуют еще мелкомасштабные (с характерным линейным размером, равным по порядку размеру неоднородностей смеси фаз) течения (например, пульсационные течения вокруг пузырей, обратные токи несущей жидкости около включений и т. п.). Кинетическая энергия таких движений в настоящей работе не учитывается. [c.41]

Построение модели начнем с анализа закономерностей движения газовой фазы, поскольку в рассматриваемой ситуации она оказывает решающее влияние на формирование структуры двухфазного потока в плоской камере с наклонными перегородками. При построении математической модели будем исходить из того, что реальное движение газового потока с числами Ке -- 10 - -10 в канале с системой наклонных перегородок по своему характеру близко к кавитационному движению газа в плоском диффузоре. При этом для указанных чисел Ке поток отрывается от всей поверхности диффузора, возникают обратные токи и сосредоточенные вихри значительного напряжения. Однако в этом случае по глубине аппарата (в отличие от его ширины) линии тока мало [c.173]

Из анализа приведенных уравнений следует, что относительная скорость в каналах колёса увеличивается в направлении от рабочей поверхности лопатки к нерабочей (тыльной) поверхности соседней лопатки. Кроме того, из уравнений (3. 16), (3. 18) и (3. 19) вытекает, что при малых расходах вблизи рабочей поверхности должны появиться обратные токи. [c.57]

Напомним, что влияние сил вязкости сказывается не только в появлении потерь, но и в изменении самой структуры потока благодаря появлению пограничных слоев, вихревых зон, а в некоторых случаях и обратных токов. Иногда эти явления могут привести к тому, что действительная картина потоков в проточной части может резко отличаться от той, которая описывается уравнениями, выведенными для идеальных газов. Так, например, как вытекает [c.57]

Из кривых видно, что степень диффузорности оказывает весьма резкое влияние на структуру потока за колесом. С увеличением степени расширения каналов увеличивается неоднородность структуры потока по ширине колеса и возрастает зона, занятая обратными токами (отрицательными углами Оз). Кроме того, увеличение диффузорности вызывает перемещение в сторону больших расходов критического режима, при котором начинаются обратные токи. Для наглядности на рис. 4. 35 приводятся кривые изменения в зависимости от относительной ширины коэффициента [c.139]

Эти явления можно объяснить соответствующими изменениями структуры потока, происходящими при изменении 63/62 в обоих рассматриваемых случаях. В безлопаточном диффузоре большой относительной ширины активный поток заполняет только часть меридионального сечения аппарата остальная часть занята вихрями и обратными токами. Это приводит к тому, что расход не только не увеличивается с увеличением 63/62, а даже уменьшается. В ступенях с лопаточными аппаратами, где внутри межлопаточных каналов почти не наблюдается отрыва потока, увеличение ширины аппарата в определенных пределах вызывает увеличение сечения потока и способствует увеличению расхода (это явление обеспечивает уменьшение потерь на режимах с большими расходами). [c.198]

На рис. 3.96 представлены профили продольных скоростей (Ux) для исследуемых сечений I, II и III. Продольные скорости во всех сечениях увеличиваются от периферии к центру камеры и при этом они всегда имеют положительные значения во всем исследуемом диапазоне изменения расходов воздуха. Это свидетельствует о том, что, в отличие от аппаратов циклонного типа и ряда существующих конструкций распылительных сушилок, в исследуемой сушилке отсутствуют обратные токи, а также обратное перемешивание, что является существенным достоинством данной модели сушилки. [c.159]

По полученным распределениям скоростей, а также на основе визуальных наблюдений спектра потока с помощью щелковинок, можно установить следующее. При отсутствии распределительных решеток в рабочей камере аппарата получается очень неравномерное поле скоростей (.Иг( = 14- 15). Почти во всем сечении создается область отрицательных скоростей (обратных токов). Поступательное движение сосредоточено или в очень узкой полосе вблизи нижней стенки аппарата (вариант 1-1, табл. 9.1), или в несколько большей области вблизи верхней стенки аппарата (вариант П-1). Отклонение потока к нижней или верхней стопке рабочей камеры обусловлено тем направлением потока, которое он получает при выходе из колена или отвода газохода перед диффузором. Как было показано, при отсутствии в коленах и отводах направляющих лопаток поток на повороте получает направление от внутренней стенки к внешней. Если за этими фасонными частями нет достаточно длинных прямых участков, то отклонение потока сохраняется и после выхода tro из указанных частей газохода. Отсутствие направляющих лопаток в колене приводит к дополнительному сжатию потока (повышению его скорости) иа выходе из колепг . Поэтому в случае подвода потока к диффузору через колено без направляющих лопаток максимум скоростей в сечении рабочей камеры аппарата получается больше, >ем в случае подвода через плавный отвод. [c.224]

Отсутствие обратных токов в сушильной камере и большие значения коэффициентов увеличения скорости свидетельствуют о том, что движение газа в рабочих объемах аппарата происходит при значительных скоростях потоков и без продольного перемешивания вдоль камеры. Поэтому по гидравлическому режиму движения сушильного агента вихревую распылительную сушилку рассматриваемой конструкции можно отнести к аппаратам полного вытеснения. [c.164]

При напорах выше 10—15 м необходимо устанавливать также обратный клапан, который располагают между напорным патрубком и задвижкой на напорном трубопроводе. Клапан препятствует обратному току перекачиваемой жидкости прн внезапной остановке насоса и тем самым защищает всасывающий трубопровод от недопустимого избыточного давления. При отсутствии обратного клапана или при его отказе возникает опасность обратного вращения вала насоса, что может привести к тяжелым повреждениям разрушению агрегата (при частоте вращения, соответствующей разгону насоса), отсутствию смазки, ослаблению крепления вращающихся и неподвижных деталей. Поэтому необходимо следить за работоспособностью обратного клапана. [c.93]

Рис. Х.20. Значения для динамического регулирования (при обратном токе газа)

Однако при электролизе сохраняется ток обмена, обратный пропускаемому через ячейку току (см. стр. 607), поэтому необходимо учитывать и обратный электролизу процесс в тех случаях, когда обратный ток имеет заметную величину, и пользоваться не уравнением (XXIV, 14), а уравнением [c.626]

Если сифон служит не для передав-ливания жидкости из аппарата, а для заполнения, в его верхней паровой части рекомендуется предусмотреть отверсти е для разрыва струи и предотвращения обратного тока жидкости после отключения трубопровода. [c.81]

На рис. 1.1, 6 и б показаны поля скоростей при о шах 3, но зоны повышенных скоростей очень малы и составляют около 1/20 площади сечения. Если для этих полей скоростей подсчитать коэффициенты количества движения и кинетической энергии, то получим да 1,13 и Л и 1,4, т. е. значения, практически мало отличающиеся от единицы. Это и понятно несмотря на большие местные отклонения скоростей в большей части се-че[гия скорость близка к среднему значению. На рис. 1.1, в величина 2, но так как в одной половине сечения находится зона повышенных скоростей, а в другой имеются обратные токи — отрицательные скорости, указанные кoэфl[Jициeнты получаются соответственно М,, 2 и 4, т. е. сравнительно очень большими, что характеризует значительную сте-пергь неравномерности потока. [c.18]

Характер перетекания потока за решеткой при FJFq - 10 довольно сложный. Вначале при определенных значениях Ср по диаметру А—А сечения устанавливаются два максимума скорости в центральной части и у передней стенки (со стороны входа), а вблизи задней стеиь и появляются обратные токи (при Ср 20, см. табл. 7.6). В соответствии с максимумом скоростей в центральной части сечения по диаметру Б—Б, перпендикулярному к диаметру А—А, везде устанавливаются большие положительные скорости, в отличие от случая, когда решетка отсутствует (Ср 0) и в центральной части этого диаметра скорости отрицательны. С дальнейшим увеличением Ср струя больше отклоняется к передней стенке, так что вблизи нее остается только один максимум скоростей. Одновременно возрастает область отрицательных скоростей, захватывающая при больших значениях FJF половину сечення, прилегающую к задней стенке. В результате за решеткой резко выражен перевернутый профиль скорости. [c.181]

При наличии сопротивления (зернистого слоя) непосредственно за сечением = 35 характер профилей скорости струи отличается не только от профилей свободной струи, но в некоторой степени и от профилей скорости, получаемых в пустом аппарате. Это отличие характерно главным образом для пристенной области, в которой, как видно по рис. 10.1, б, почти во всех сечениях наблюдаются обратные токи (кривые 3). Это обстоятельство можно объяснить тем, что при наличии сопротивления (слоя) непосредственно за сечением Sg = 35 пространство, в котором происходит циркуляция присоединенных масс, значительно уменьша( тся, а следовательно, скорости циркуляционных масс увеличиваются как в прямом, так и обратном направлениях. [c.269]

Характер кривых а = f (Ь) резко изменяется при переходе к лопаточной части аппарата. Уже на радиусе г = 1,15г2, т. е. на окружности входных кромок, зоны обратных токов резко сужаются и кривые становятся значительно более пологими. В выходной части канала (г = 1,54г2) обратные токи отсутствуют. Кривые а, = I (Ь) весьма пологи. Максимальная неравномерность значений а по ширине канала и по режимам в этом сечении не превышает 10— 2°. [c.195]

Как видно из кривых, наиболее резкое изменение структуры потока в зависимости от режима происходит вблизи языка (0 = = 22,5°). Здесь на больших расходах наблюдается ярко выраженный парный вихрь. Вблизи середины канала радиальные составляющие скорости положительны, а по краям имеются обратные токи в радиальном направлении (а < 0). На малорасходных режимах (фз < (р2лрасч) в этом сечении значения а отрицательны. Это значит, что здесь происходит перетекание газа под языком из области, прилегающей к выходному патрубку. С удалением от языка различие между характером кривых на разных режимах несколько сглаживается. Элементы парного вихря в меридиональной [c.244]

Свечевые или патронные фильтры. В последнее время кроме обычных металлических патронов с перфорированными отверстиями появились металло-кера-мические и щелевые металлические патроны. У последних поверхность образована тонкими металлическими круглыми пластинками, собранными с зазором, или сгт ральной навитой на цилиндрический стержень проволокой. Через зазоры между дисками нли витками проволоки фильтрат проходит в дренажные каналы стержня. Эти фильтры работают главным образом как намывные, с подслоем диатомита, активированного угля, целлюлозы или других вспомогательных фильтрующих сред. Сброс осадка производится обратным током фильтрата или, реже, отдувкой. [c.509]

Интересный пример можно найти в работе Лайбена (1966 г.) по проточным реакторам с перемешиванием типа используемых для проведения реакций алкилирования или в производстве тетраэтилсвинца. Эти реакторы охлаждаются кипящим растворителем, который затем концентрируется и обратным током снова поступает в реактор. Температура реактора поддерживается на заданном уровне с помощью контура обратной связи, который регулирует скорость обратного потока растворителя, как схематично показано на рис. 11-10. Динамика системы моделируется уравнением (1,1) и видоизмененным уравнением (1,2) [c.52]

Результирующий перенос тепла турбулентной даффузией меаду зонами прямого и обратного тока [c.177]

Топочная камера разбивается на зоны, исходя из следующих соображений. Все зоны подразделяются на объемные и поверхностные. Объем топки делится на две части пр1ямой ток, в котором газы имеют преимущественное направление движения от горелки к выходу из топки, и обратный ток, в котором газы перемещаются в противоположном направлении. В качестве объешой зоны выделяется часть прямого или часть обратного тока, кроме того,в отдельные зоны выделяются объемы, в которых происходит горение топлива (факе.чьные зоны).Геометрия печей конверсии довольно простая, но для точного определения теплонапряжения и температуры отдельных участков поверхности рекомендуг ся разбивать радиационную камеру на 30-60 зон. [c.178]

Прв расчете обмена меаду зонами прямого и обратного тока учитывается турбулентный перенос тепла. Длина газового факела рассчитывается в зависимости от типа газогорелочного устройства и затем определяется интегральный химический необяог по длине факела /7 . [c.179]

Для вискозиметров типов ВПЖ-1, ВПЖ-2, Ostwald и Ubbelohde измерения времени течения повторяют два и более раз, для вискозиметров типов ВНЖ и ross-arm для получения еще одного результата используют другой вискозиметр или же измерения повторяют после промывки и сушки использованного. Если результаты двух измерений времени течения согласуются с погрешностью, не превышающей 0,2 %, то рассчитывают их среднее арифметическое значение. Для вискозиметров обратного тока согласованность измерений времени заполнения может быть принята с погрешностью не более 0,35 %. Если полученные результаты не удовлетворяют этим условиям, измерения повторяют. [c.248]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология