Жидкостей истечение

Скорость истечения жидкости через отверстие определяется по формуле [c.17]

Скорость на выходе из насадка и объемный расход определяют по тем же формулам, что и для истечения жидкости из отверстия. Коэффициенты скорости равны у насадка Вентури фи, = 0,82 и у насадка Борда фш = 0,71. Коэффициент расхода у насадка несколько больше, чем у отверстия, он равен для насадка Вентури 1-1д = 0,82 и для насадка Борда рд = 0,71. [c.18]

Измерение кинематической вязкости проводится в лабораторных условиях капиллярным вискозиметром по ГОСТ 33—53 (рис. 10). Вязкость определяется по времени истечения жидкости из пузырька вискозиметра между рисками а и б через капилляр, диаметр которого выбирается в зависимости от вязкости испытуемой жидкости. [c.26]

В самом начале развития промышленности вискозиметры, основанные на принципе истечения, развивались опытным путем, и именно они применялись почти до последнего времени. Полученные результаты были выражены как время в секундах, необходимое для истечения определенного объема жидкости из резервуара через капилляр. Этот капилляр обычно был слишком коротким, чтобы можно было применить закон Пуазейля. Наиболее широко распространенными были и остаются вискозиметры типа Редвуда в Англии, Энглера в Германии и Сейболта в США [18]. Приборы Редвуда и Сейболта бывают двух видов, причем в одном их них (Ред-вуд № 2 и Фурол) время истечения в 10 раз меньше, чем в другом [19—20]. Таким образом, измерение очень вязких материалов может быть проведено в короткие промежутки времени. Результаты, получаемые на приборе Энглера, выражаются в секундах или в градусах Энглера, которые являются отношением времени истечения жидкости к времени истечения воды. Подобные вискозиметры имеют очень много недостатков и постепенно исчезают, хотя подобная шкала применяется до сих пор. Для продуктов с более высокой вязкостью они дают значения, пропорциональные значениям кинематической вязкости, но для продуктов с меньшей вязкостью это отношение неприменимо. [c.175]

Значения коэффициентов скорости, сжатия струи и расхода определяют экспериментальным путем. Для жидкостей с небольшой вязкостью (вода, бензин и т. д.) при истечении из круглого отверстия с острой кромкой обычно принимают следующие значения этих коэффициентов фгв = 0,97 е = 0,64, ц<э = 0,62. [c.17]

Условной вязкостью (ВУ) называется отношение времени истечения 200 мл исследуемой жидкости ко времени истечения такого же количества воды при температуре 20° С. [c.171]

В жидкости молекулы находятся на небольших расстояниях друг от друга и между ними существуют значительные силы межмолекулярного взаимодействия. Характер теплового движения молекул в жидкости существенно отличается от движения молекул в газе. Молекулы жидкости совершают колебания относительно определенных положений равновесия. По истечении некоторого времени положение равновесия смещается примерно на 10 см. При [c.26]

Истечение жидкости через отверстия и насадки [c.16]

Вследствие этого присутствие в жидкости дисперсной фазы внешне выражается в том, что объемная скорость истечения такой жидкости (расход), например, в капиллярном канале при ламинарном режиме потока перестает быть пропорциональной действующему перепаду давления, в результате чего создается эффект зависимости вязкости такой жидкости, точнее кажущейся ее вязкости, от величины действующего на жидкость усилия или величины перепада давления. [c.8]

При равенстве давлений р в пространстве над жидкостью и под выходным отверстием трубки и отсутствии сопротивлений движению жидкости (истечение идеальной жидкости), называемая теоретической скорость истечения т будет [c.30]

Процедура измерения сводится к регистрации времени I истечения исследуемой жидкости из резервуара 1 вместимостью V от метки А до метки В. Напряжение деформации т регулируется путем соединения штуцера 4 с маностатом, в котором создается определенное давление газа (воздуха) Р . В простейшем случае (при исследовании заведомо ньютоновской жидкости) истечение жидкости происходит под действием гидростатического давления Рг = РЁ > где р—плотность исследуемого раствора —ускорение силы тяжести Н— средняя разность уровней раствора в резервуарах / и 2. В общем случае напряжение определяется суммарным давлением Р = Р 4-Яг- [c.220]

Ограниченный объем книги не позволяет охватить весь круг вопросов, связанных с процессами диспергирования газов и жидкостей. В какой-то мере читателю может помочь достаточно подробный обзор исследований, выполненных до 1970 г., который приведен в работе [77]. Ниже будут рассмотрены лишь процессы, протекающие при истечении газов и жидкостей из круглых одиночных отверстий или сопел с острыми кромками в неподвижную в среднем жидкость, которая смачивает материал сопла или перфорированной пластинки. [c.48]

Значение коэффициента динамической вязкости [г (или просто вязкости) жидкостей, истечение которых подчиняется ньютоновскому закону, не зависит от градиента скорости. Для неньютоновских жидкостей, напротив, касательные напряжения, равные силе жидкостного трения, приходящегося на единицу поверхности, непропорциональны градиенту скорости. Вязкость таких жидкостей рассматривается как кажущаяся ( Хк), т. е. как вязкость ньютоновской жидкости, которая при данном напряжении сдвига деформируется с такой же скоростью, что и рассматриваемая неньютоновская жидкость. [c.109]

По-видимому, объяснение этого эффекта следует искать в вязкости. В схеме идеальной жидкости истечение привело бы к резкому увеличению угловой скорости жидких колец малого радиуса, близких к оси вращения. По мере удаления от оси прирост угловой скорости вследствие истечения быстро затухал бы, и на скорости вращения самого сосуда истечение жидкости не сказалось бы. Но под влиянием вязкости различие в угловых скоростях жидких колец разных радиусов будет выравниваться — скорость колец, близких к оси, уменьшится, но зато скорость периферийных колец возрастет. Последнее, в силу граничных условий прилипания, приведет к увеличению скорости вращения всего сосуда. [c.252]

Н — высота уровня жидкости в аппарате по отнощению к высоте отверстия истечения, м. [c.234]

При оценке аварийного положения в случае утечки сжиженного газа в атмосферу в каждом конкретном случае необходимо учитывать возможность пожаров и взрывов, а также интоксикации людей ядовитыми газами и продуктами их сгорания. Масштабы пожара, взрыва и поражения людей ядовитыми продуктами в любом случае зависят от количества разлитого продукта, площади распространения и испарения жидкости и объема загазованной зоны. Оборудование и технические средства для хранения сжиженного газа должны быть надежными в эксплуатации и исключать малейшие утечки жидкости и газа. Но полностью исключить возможность утечки не удается. Поэтому для предупреждения аварий необходимо учитывать возможность попадания в атмосферу сжи-л<енных газов в газообразном или жидком состоянии. Количество газообразного продукта, образующегося в результате испарения пролитой жидкости, зависит от давления и температуры в резервуаре. Количество испарившегося газа будет тем больше, чем выше температура газа в резервуаре. Например, при истечении жидкого аммиака из сферического резервуара при нормальной температуре испаряется около 10% попавшего наружу безводного аммиака. За счет теплоты испарения понижается температура воздуха в месте испарения, в результате чего образуются более тяжелые по сравнению с окружающим воздухом газовоздушные смеси, способные перемещаться на большие расстояния над поверхностью земли. [c.179]

Более новая теория, называемая пенетрационной (обновления поверхности), основана на предположении о неустановившемся характере абсорбции газа элементом жидкости на межфазной поверхности. Такой элемент по истечении некоторого времени заме- [c.250]

Принцип работы прибора дает возможность измерить абсолютное значение вязкости, однако более удобно производить относительные измерения. С этой целью прибор калибруется по какой-нибудь подходящей жидкости с известной вязкостью. Основной эталонной жидкостью является вода, однако в ряде случаев для градуирования прибора применяются и другие жидкости. Обычно фактически измеряется время, необходимое для истечения определенного количества образца из резервуара через капилляр. При этом желательно, чтобы время истечения было достаточно велико. Для любого прибора существует значение вязкости, ниже которого измерение приводит к существенным ошибкам. Обычно верхнего предела для полезной области применения капиллярного вискозиметра не существует за исключением предела, определяемого удобством измерения. Обычно используются вискозиметры с временем истечения от 100 до 1000 сек. [c.174]

В промышленных аппаратах чаще других используется динамический режим образования пузырей. В этом режиме наиболее важными параметрами, характеризующими процесс, являются объемный расход газа, диаметр сопла и объем газовой камеры. Поверхностное натяжение существенно только при относительно малых расходах газа. Эффекты вязкости в жидкой фазе проявляются либо при очень больших расходах газа, либо при работе с очень вязкими жидкостями. Плотность газа становится существенной при очень высоких скоростях истечения и при повышенных давлениях. [c.49]

При высоких скоростях истечения капли начинают коалесцировать в непосредственной близости от сопла и при дальнейшем увеличении расхода из сопла начинает вытекать сплошная струя жидкости, которая вследствие возникающих на ее поверхности возмущений дробится на капли. Переход к струйному истечению в системах жидкость—жидкость и жидкость—газ более ярко выражен, чем в системах газ—жидкость и происходит при вполне определенной скорости истечения. Для жидкостей с нормальной вязкостью эту скорость можно определить из соотношения, полученного в работе [89] [c.57]

В работе [89] приведена также простая эмпирическая формула, позволяющая рассчитывать скорость перехода при истечении вязкой жидкости. [c.58]

Раздельное определение концевого эффекта на входе дисперсной фазы в колонну и при выходе из нее представляет собой для малого времени образования частиц сложную, еще не решенную задачу. При малом времени формирования частиц оба концевых эффекта соизмеримы. Струйный режим истечения также относится к этому случаю, поскольку время пребывания элемента жидкости в струе мало. С особыми трудностями приходится сталкиваться при определении концевого эффекта в процессе образования пузырей, что будет обсуждаться ниже. [c.211]

При истечении жидкости через круглое отверстие с острой кромкой (без скруглений), находящееся в стенке сосуда, струя сначала несколько сужается, образуя на некотором расстоянии от стенки наиболее сжатое сечение. При круглых отверстиях сравнительно небольших размеров (с диаметром меньше 100 мм) наиболее сжатое сечение находится на расстоянии половины диаметра отверстия от стенки сосуда. Если обозначить диаметры отверстия и сжатого с( чения соответственно через О и Ос. то для круглых отверстий [c.16]

Для многих приложений, в первую очередь для систем аварийной защиты АЭС, требуется рассчитывать скорость истечения двухфазного потока через отверстия или насадки. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не до-гретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.10.5). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления рпр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [46]. При достижении максимального расхода /ыакс хотя и устанавливается давление рср, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис.1.100). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волйьг возмущения, причем согласно [46] расчетные значения скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.111]

Тепловой поток от пламени к резервуарам зависит от многих факторов и не может быть вычислен аналитическим путем с достаточной степенью точности. Для определения теплового потока или коэффициента теплообмена обыч1но проводят специальные опыты. В Великобритании было установлено, что количество тепла, поступающее в резервуар, полностью охваченный пламенем, составляет около 65 кВт/м2. Однако в этих опытах тепловой поток определяли при непрерывном перемешивании жидкости в резервуаре специальными циркуляционными насосами. Кроме того, рассматривался только один вариант теплообмена, при котором весь резервуар был охвачен пламенем. В условиях реальных пожаров подобный случай наблюдается сравнительно редко, так как пламя, как правило, охватывает лишь часть резервуара в том месте, где праисходит утечка жидкости. Истечение горящей струи жидкости, как было указано выше, возникает при пробое фланцевых соединений трубопроводов, задвижек и т. п. Обвязка современных резервуаров арматурой производится таким образом, что подводка трубопроводов, расположение замерных устройств, предохранительных клапанов, задвижек, пробоотборных кранов и другой арматуры проводится, как правило, с одной стороны резервуара. Поэтому в случае пожара (при пробое фланцевых соединений, разрушений измерительных трубок и т. д.) пламенем омывается только торцевая часть резервуара, где [c.39]

Пенный слой разрушается при истечении междуплекочной жидкости (синерезис), диффузии газа между пузырьками, разрыве индивидуальных пленок пены. Преобладание какого-либо из этих процессов зависит от ряда причин, в частности концентрации ПАВ. В пенах, обладающих достаточно высокой стабильностью, пленки не разрываются в течение 15-30 мин. Диффузия газа наблюдается, как правило, в пенах с высокой кратностью и пенах, полученных из высоковязких жидкостей. Истечение жидкости происходит, как правило, в пенах с толстыми жидкими прослойками. [c.94]

Затухание круи ль-ных колебаний шара в жидкости Истечение через капилляр Затухание крутильных колебаний шара, наполненного жидкостью 1 Тоже [c.5]

АСПВ допускает воспламенение взрывоопасной газовой смеси и включается сразу же после возникновения взрыва. Принцип действия системы состоит в следующем. После воспламенения взрывоопасной горючей парогазовой смеси излучение поверхности фронта пламени мгновенно распространяется по объему защищаемого участка трубы. После того как интенсивность этого излучения достигнет регистрируемой индикатором величины, система индикации срабатывает и подает исполнительный командный электросигнал (за 1—3 мс) на систему впрыска ингибитора (рис. Х-4.). По этому сигналу включается пороховой аккумулятор давления. Под действием давления пороховых газов огнетушащая жидкость, разрушив герметизирующее покрытие на распылительном устройстве, впрыскивается в защищаемый участок трубы в течение 5— 10 мс под постоянным давлением 3,4—40 МПа со скоростью истечения 150—200 м/с. Распространяясь по защищаемому объему аппарата, струи ингибитора распадаются на отдельные капли и, испаряясь и смешиваясь с газовой средой факельной трубы, нейтрализуют взрывоопасную горючую газовую смесь, локализуя тем самым очаг взрыва в зоне его возникновения. [c.223]

Вращение внешнего цилиндра относи- тельно концентри- ческого внутреннего I См. № 3 Вращение внешкего I цилиндра относи-1 тельно концентри-1ческого внутреннего Тоже Затухание крутильных колебаний полого цилиндра, на-полнекного жидкостью Истечение через капилляр Истечение через ка-п,илляр Тоже [c.5]

Вязкость в условных градусах (например, Энглера и др.) представляот отношение времени истечения жидкости к времени истечения такого же объема воды из соответствующего прибора ири 20 С. [c.14]

Для приготовления раствора КМПО4 берут на технических весах навеску, требуемую для получения 1 л 0,02 и. раствора. Она равна 0,02-31,61 г, т. е. около 0,63 г. Далее отмеряют большим мерным цилиндром 1 л дистиллированной воды для растворения навески. Так как кристаллы КМПО4 растворяются довольно медленно, часть взятой воды нагревают почти до кипения и небольшими порциями ее обрабатывают при тщательном перемешивании навески КМПО4 в стакане или колбе. Время от времени осторожно сливают жидкость с кристаллов в другой сосуд, заменяя ее новой порцией горячей воды. Приготовленный охлажденный раствор переливают в склянку емкостью 1 л, добавляют туда же оставшуюся воду и, тщательно перемешав, оставляют на 7— 10 дней. Склянку закрывают пробкой и хранят в темноте (лучше готовить раствор в склянке из темного стекла). По истечении этого времени сифоном осторожно сливают жидкость с осевших хлопьев МпОг (или профильтровывают через стеклянный фильтрующий тигель). [c.380]

Исследование процесса образования пузырей и капель при истечении жидкостей или газов из отверстий и сопел имеет исключительно важное значение для разработки научно-обоснованных методов расчета колонных аппаратов, в которых межфазная поверхность создается путем диспергирования жидкости или газа. Механизм образования пузырей и капель чрезвычайно спожен и определяется очень большим числом параметров. Параметры, влияющие на процесс образования пузырей, можно подразделить на конструктивные, параметры, связанные со свойствами газов и жидкостей, и режимные параметры. К первому классу относятся диаметр, форма, ориентация и конструкция сопла, а также материал, из которого он изготовлен. Кроме того, чрезвьиайно важным конструктивным параметром для образования пузырей, является объем газовой камеры, из которой происходит йстечение газа в жидкость. К параметрам, связанным со свойствами выбранной системы, можно отнести поверхностное натяжение на границе раздела фаз, плотность и вязкость жидкости и газа, угол смачивания и скорость звука в газе. И, наконец, режимные параметры включают объемный расход диспергируемой фазы, величину и направление скорости сплошной фазы, высоту уровня жидкости в колонне, перепад давления в сопле и температуру. Не все названные параметры равноценны и одинаково важны для процессов образования капель и пузырей, однако большинство оказывает существенное влияние на величину отрывного диаметра и частоту образования диспергируемых частиц. [c.48]

Режим образования одиночных пузырей имеет место при небольишх расходах газа и средних значениях объемов газовой камеры. При очень малых объемах газовой камеры давление в ней за счет образования пузыря может резко упасть до уровня давления в пузыре. В этом случае истечение в пузырь прекращается до тех пор, пока необходимый перепад давлений не будет восстановлен. Такой режим авторы [69] назвали режимом образования с задержкой истечения. При больших расходах газа и средних значениях объема газовой камеры могут образовываться двойные пузыри (дуплеты). За первым пузырем сразу образуется второй, который, попадая в след предьщущего, вытягивается и вместе с жидкостью вжимается в его кормовую часть. В конце концов оба пузыря сливаются в один. При малых объемах газовой камеры в режиме двойных пузырей также возможна задержка истечения, которая проявляется в этом случае только при образовании первого пузыря. При больших объемах газовой камеры и не слишком больших расходах газа наблюдается режим образования парных пузырей. Второй пузырь начинает образовываться еще до отрыва первого. Этот второй пузырь сразу сливается с первым, образуя как бы его хвост . Анализ кинограмм показывает. что при отрыве пузыря хвост разрушается, образуя маленький пузырек-спутник. При больших расходах газовой фазы и больпшх объемах газовой камеры начинается образование двойных парных [c.49]

Теоретические исследования процесса образования пузыря с мини-мапьным количеством упрощающих предположений в настоящее время проведены только для квазистатического режима. Задача определения формы пузыря и его отрывного объема при квазистатическом истечении решалась в [70, 71] путем рассмотрения равновесных форм свободной поверхности жидкости, находящейся под действием сил тяжести и поверхностного натяжения. За отрывной объем принимался такой объем пузыря или капли, при котором равновесная поверхность теряла устойчивость. Формула для отрывного объема пузыря, полученная в работе [71] и аппроксимирующая численные расчеты авторов с погрешностью, не превышающей 2,5 %, имеет вид [c.50]

Для определения отрывного объема пузыря в рамках модели Дэвидсона и Шуле [76] уравнение сопла (1.147) необходимо решать совместно с уравнением движения пузыря (1.Г40) при условии Г = 0, х = 0, с /Л = 0, Л=/ дг и с использованием условия отрыва + Решение этой задачи уже не может быть получено в простом аналитическом виде. Двухстадийная модель, предложенная в работе [77], дает такую возможность. Однако, как показано Ла Наусом и Харрисом [80], для режима истечения с постоянным давлением в камере эта модель совершенно неправильно предсказывает скорость роста пузыря и расход газа. Авторы [79], используя в основном подход, предложенный в работе [76], учли в уравнении сопла также эффект инерции столба жидкости, связанный с восходяшим перемещением пузыря, а также эффект радиального ускорения жидкости. Кроме того, все уравнения записывались ими для той части сферы, которая находится выше сопла. Данные, представленные авторами, показывают, что предложенная модель дает лучшее совпадение с экспериментом, чем модели, предложенные в работах [c.54]

Образование капель. В процессе образования капель, как и в процессе образования пузырей, можно вьщелить три основных режима , зазистатический, динамический и струйный. Вследствие того, что плотность жидкости значительно превьппает плотность газа, переход в струйный режим при диспергировании жидкостей происходит при значительно меньших скоростях истечения (0,2-0,4 м/с), чем при диспергировании газа. В связи с этим струйный режим истечения в промышленных аппаратах с системами жидкость—жидкость является [c.55]

По данным работы [84] условие существования квазистатического режима образования капель имеет вид ReyvWe <0,01, где Wej.= = 1/дгЛдг(Рд+pj.)/o, UjV — средняя скорость истечения жидкости из отверстия. [c.56]

Согласно Хандлосу и Барону, турбулентный режим в капле можно моделировать системой тороидов, вид которых представлен на рис. 4.6. Предполагается, что в начальный момент времени частица жидкости находится на окружности радиуса р. По истечении времени для одного оборота вдоль линии тока частица в результате хаотического движения окажется в положении р. При условии полного перемешивания в течение одного периода обращения вероятность того, что частица окажется между р и p+dp, определится отношением величины элементарного объема с координатой р к полному объему тороида [c.191]

При капельном истечении в системах жидкость - жидкость время формирования капель может бьггь достаточно большим. В этом случае концевой эффект на входе дисперсной фазы будет существенно больше концевого эффекта на границе раздела фаз. В связи с этим основные работы по изучению концевого эффекта на входе дисперсной фазы посвящены исследованию массообмена при образовании капель [328-339]. [c.211]

В технике широко используют истечение жидкостей через иа-садкл—короткие патрубки, присоединенные к отверстиям. Насад-ки различают по фo )мeJj2LДPO oчнoй части. Широко применяются [c.17]

Диэлектрические жидкости, особенно светлые нафтены, могут достигнуть высоких статических зарядов при истечении или нрп разбрызгивании через металлические трубы [327—329]. Оказывается, что эффект связан с коллоиднорассеянными примесями, такими, как продукты окисления, которые могут быть удалены сильным фильтрованием или адсорбцией так как существует опасность пожара, то были изучены различные методы для уменьшения опасности. При хранении больших количеств желательно избегать поверхностного перемешивания и использования подвижных металлических крышек на резервуарах. [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология