Значение коэффициенты

Численные значения коэффициента теплоотдачи конвекцией колеблются от 12 до 30 вт м °С или от 10 [c.128]

Указание. При решении этой задачи необходимо сначала вычислить ионную силу раствора и найти соответствующие значения коэффициентов активности ионов по табл. 4. [c.157]

Значение коэффициента теплопередачи, в Вт/(м2.°С), при различных условиях конденсации и охлаждения [c.104]

Минеральные жидкости являются плохими проводниками тепла. Для сравнения ниже приведены значения коэффициентов теплопроводности в кал/см сек-град X 10- некоторых жидкостей [c.215]

В этом случае построение тафелевских зависимостей или зависимости типа (17.98) будет давать лить кажущееся значение коэффициента переноса, так как г является функцией -потенциала. Для определения истинного значения а можно использовать уравнение (17.68), переписав его в виде [c.367]

Значение коэффициента С можно определить из графика (рис. 50). Линейные скорости в отверстиях решетки обычно колеблются в пределах 30—150 м/сек. [c.78]

Значение коэффициента С может быть найдено из графика рис. 51. Скорость питания [c.81]

Полученное значение коэффициента теплоотдачи радиацией не учитывает радиации кладки. За счет излучения радиацией кладки коэффициент теплоотдачи в камере конвекции увеличивается примерно на 10%. Тогда суммарпттй коэффициент теплоотдачи в камере конвекции составит [c.129]

Значение коэффициента скольжения определяется экспериментально. Оно зависит от концентрации твердого материала (с увеличением концентрации значение коэффициента скольжения уменьшается). [c.83]

Коэффициент прямой отдачи, или отношение количества тепла переданного радиантным трубам, к общему полезному теплу, выделенному топливом. Обычно значение коэффициента прямой отдачи в трубчатых печах лежит в пределах 0,4—0,6. [c.105]

Найденной ионной силе соответствует следующее значение коэффициента активности двухзарядных ионов (см. табл. 4) [c.80]

Для наиболее распространенного в нефтезаводских печах расстояния между трубами, равного двум диаметрам, получаем следующие значения коэффициента формы к для однорядного экрана к = 0,88 и для двухрядного 0,98, в том числе для первого ряда 0,68 и для второго ряда 0,30. Следовательно, тепловая напряженность первого ряда больше средней тепловой напряженности обоих 0,68 -2, , [c.122]

Установлено, что ц является функцией приведенных темпера— туры и давления. При инженерных расчетах значения коэффициент фугитивности (J. определяют по эмпирическим уравнениям или по специальным номограммам. [c.83]

В приведенных уравнениях N1 — число мольных долей компонентов в смеси для паровой фазы 1/ и для жидкой фазы хг, Тир.1 и Ркр./ — критические температура и давление компонентов значения коэффициентов Л/, В/ и С/ для азота и углеводородов приведены в табл. 1.4 и 1.5. При содержании азота в смеси с природным газом с большим содержанием метана можно принять dN =d . [c.46]

Скорость диффузии можно представить в виде условия, когда время реакции, определенное по уравнению (19), намного больше 8 10. Поэтому условием реакции в пленке следует пренебречь. Сравнение уравнений (5) и (29) показывает, что величина ЬЧО равна времени диффузии, если б и вычислены по значениям коэффициента физической абсорбции. [c.27]

Коэффициенты прочности сварных швов. При расчете иа прочность сосудов и аппаратов, имеющих сварные щвы, в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности ф, величина которого представляет собой отнощение прочности сварного соединения к прочности основного материала (целого листа) значение коэффициента зависит от конструкции щва (соединения) и от способа сварки. [c.156]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

Значение коэффициента К может быть принято по следующим данным [c.292]

Табл и ц а 3.4. Значения коэффициента q для различных типов электролитов [c.78]

Для других металлов, например для свинца и платины, в некоторой области плотностей тока наблюдается переход к новой полулогарифмической прямой с измененным значением й и с тем же (свинец) или иным (платина) значением коэффициента Ь (см. [c.398]

Коэффициент теплоотдачи радиацией газов зависит от средней температуры газового потока и степки труб, от концеитрации трехатомных газов, являющейся функцией коэффициента избытка воздуха, от эффективной толщины газового слоя. Значения коэффициента теплоотдачи радиацией газов составляют от 7 до 21 вт1м X X °С или от 6 до 18 ккал/м . ч. °С. [c.128]

Запасы горючих ископаемых, имеющих различную энергоемкость, удобно выражать эквивалентной единицей условного топлива, энергоемкость которого принята за 29 ГДж/т (7000 ккал/кг). Значения коэффициентов перевода различных видов горючих ис — [c.11]

На стр. 20 рассмотрены обычные значения коэффициентов аб-сорбции. Введение этих значений в уравнения (5)—(30) позволяет вычислить б и д. Уравнения (1.2) и (1.3), как будет показано ниже, должны всегда выполняться, когда [c.23]

В этой главе будут рассмотрены процессы, для которых выполняется условие (1.18), т. е. значение коэффициента массопере-дачи не зависит от скорости реакции [см. уравнение (1.19)]. [c.32]

Таблица 4. Приближенные значения коэффициентов актнвностн ионов с различными зарядами

Относительная летучесть зависит от давления и температуры, при которых находятся компоненты. С увеличением давления и температуры величина а снижается. Вблизи критической области значение коэффициента а приближается к единице. [c.165]

Вычислены [2] поправки к решению Стокса и закону сопротивления (И. 10) при учете нелинейных членов в виде разложений по степеням Ке. Эти поправки пригодны для значений Ке 1 — 2. Развитие современной вычислительной техники позволило в последние годы поставить задачу решения полной нелинейной системы уравнений для обтекания шара. Решения эти в предположении осесимметричного обтекания в настоящее время [8] доведены до Ке 100 и дали значения коэффициента сопротивления, хорошо совпадающие с экспериментом. [c.26]

Значение коэффициента а ои])1-деляется по графику (рис. 84) в. а-висимости от эффектиипой толщины газового слоя. Эффективная толщина газового слоя для 0,7 шахматных пучков может вычисляться по уравнению [c.129]

При помощи последних двух уравнений можно приближенно строить кривые равновесия фаз, определив предварительно значение коэффициента обогащения. Из этих уравнений следует, что если один компонент содержится в кидкоп фазе, он обязательно будет присутствовать и в паровой фазе и наоборот. [c.193]

Размерность эффективного коэффициента диффузии такая же, как и ионного коэффициента, т. е. [м -с ]. Чтобы получить значение коэффициента диффузии в единицах СИ, необходимо подставлять Я в Дж-моль (В-Кл-моль ), / = 8,313 Дж-моль Т = = 295,15 К X — в См моль (В А м - моль- ) / в Кл моль- (А-с-моль- ), / = 96500 Кл-моль . В табл. 6.1 для ряда ионов приведены значения рассчитанные по уравнению Нернста — Энштейна (6.22) с использованием значений предельной ионной электропроводности, собранных в табл. 4.2, а в табл. 6.2— эффективные коэффициенты диффузии. [c.144]

Избирательность определяет четкость разделения, т. е. относительное содерягание экстрагируемого вещества в растворах экстракта и рафината. Чем выше избирательность растворителя, тем больше значение коэффициента распределения К. [c.253]

Наиболее трудным и ответственным прн тепловом расчете аппарата является определение коэффициентов теплоотдачи.. Методы определения пх аналитически изложены в [6 и 7]. Значения коэффициентов теплоотдачи прн свободном движении газов и жидко-1 тсп в болььпом объеме (Сг Рг<20 10 и Сг Рг>20 ]О ) и при конденсации насыщенного пара могут 6i.iTb также найдены по номограммам [7], Коэффициент теплоотдачи от реакционной массы к стопкам тсп,чообмснных элементов рассчитывается по формулам, приведенным в [10]. [c.123]

Предельный закон Дебая —Гюкеля дает верные значения коэффициентов активности 1 — 1-зар)1Дного электролита (хлорида иатрия), особенно в очень разбавленных растворах (см. табл. 3.7). По мере увеличения концентрации сходимость теории с опытом ухудшается. В случае 2—2-зарядпого электролита (сульфата цинка) уже при самых малых конце1[трациях наблюдается расхождение между вычисленными и опытными коэффициентами активности [c.90]

Оба эти уравнения также дают возможность определить истинное. значение коэффициента переноса. Такой метод построения поляризационных кривых и определения величин а и /о был предложен Делахеем с сотр. и проверен на ряде электрохимических реакций. Метод предполагает, что величину гр1 можно рассчитать на основе теории двойного электрического слоя с использованием данных, относящихся к равновесным условиям. Допускается, что прохождение тока не изменяет существенно структуру двойного слоя. Это допущение оправдывается, по мигнию Делахея, с достаточно хорошим приближением вплоть до весьма высоких плотностей тока. [c.367]

В подавляющем большинстве случаев наибольшее значение имеют блокировочный, или механический, коэффициент уз и адсорбционный, или двойнослойный, коэффициент 74 кинетические коэффициенты Yi и у2 обычно мало отличаются от единицы. Так как уз и 74 можно найти не прибегая к прямым коррозионным измерениям, то появляется возможность теоретического расчета коэффициента торможения. Сопоставление расчетных коэффициентов торможения (yti op) кислотной коррозии железа и цинка с полученными экспериментально (уэксп) приведено в табл. 24.1. Необходимые для расчета значения коэффициентов переноса заимствовались из результатов поляризационных измерений, величины 0 (степень покрытия поверхности металла ингибитором) брались средними из данных трех независимых методов, изменение Аг1з принималось равным смещению максимума электрокапиллярной кривой в присутствии данной концентрации ингибитора — хлорида децил-З-оксипи-ридиния. Расхождение между расчетными и опытными значениями коэффициентов не превосходит обычных ошибок коррозионных измерений. [c.508]

Примечание. Значения коэффициента теплопередачи приведены с учетом тернического сопротивления, равного (1,7- 3,4)-10- С/Вт. [c.104]

Обе фазы могут быть жидкими, или одна — жвдкая, а другая — твердая (например, фаза 2 — пористый катализатор или фаза 1 — растворяемое твердое тело). Если фаза 2 жидкая, то рассматриваемая проблема усложняется, так как необходимо учитывать механику жидкости. Если фаза 2 — газ или жидкость, близкая к идеальной, то значения коэффициентов диффузии могут быть рассчитаны. В связи с этим внимание будет сосредоточено на случае, когда фаза 2 жидкая, с освещением в отдельных случаях специфических аспектов проблемы, которые возникают, когда фаза 2 [c.13]

Опоеделение параметров уравнений звеньев. Для определения значений коэффициентов и других параметров уравнений необходамо знать физико-химические свойства перерабатываемых ьешеств, константы скоростей химических реакций, коэффициенты теплопередачи, коэффициенты массоотдачи и т.д. [c.14]

Нефть представляет собой многокомпонентное сырье с непрерывным характером распределения фракционно1 о состава и соответственно летучести компонентов. Расчеты показывают, что значение коэффициента относительной летучести непрерывно (экспоненциально) убывает по мере утяжеления фракций нефти, а также по мере сужения температурного интервала кипения фракций. Эта особенность нефтяного сырья обусловливает определенные ограничения как на четкость погоноразделения, особенно относительно высококипящих фракций, гак и по отношению к "узости" фракций. С экономической точки зрения, нецелесообразно требовать от процессов перегонки выделить, например, индивидуальный чистый углеводород или сверхузкие фракции нефти. Поэтому в нефтепереработке довольствуются получением следующих топливных и газойлевых фракций, выкипающих в достаточно широком интервале температур бензиновые н.к.— 140 С (180 °С) керосиновые 140 (180)—240 °С дизельные 240 — 350 °С вакуумный дистиллят (вакуумный газойль) 350—400 °С, 400—450 °С и 450—500 °С тяжелый остаток — гудрон >490 °С (>500 °С). Иногда ограничиваются неглубокой атмосферной перегонкой нефти с получением в остатке мазута >350 °С, используемого в качестве котельного топлива. [c.166]

И ДЛЯ экзотермических — наоборот, Ь < 0. Численное значение коэффициента Ь зависит от величины теплового эффекта оно увеличивается симбатно с ростом теплового эффекта реакций. Так, в реакциях с малым тепловым эффектом (например, изомеризации и гидрокрекинга) энергия Гиббса слабо зависит от температуры, в то время как для сильно эндо— и экзотермических реакций она И11меняется от температуры значительно сильнее. [c.12]

Для частиц неправильной формы предлагали более сложные соотношения [14]. Экспериментально определяют среднеарифметическое значение с между диаметром отверстий сита, через которые элементы слоя проходят, и диаметром отверстий сита, на котором эти зерна задерживаются. Между диаметрами dv, йл и d должна существовать прямая пропорциональность dv — Kvd и dA = KAd с определейными значениями коэффициентов Kv и Ка для частиц данной формы. Следовательно [c.13]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология