Сопротивление слоя

При аксиальном вводе сырья в реактор выбор диаметра аппарата и высоты слоя катализатора определяется гидравлическим сопротивлением слоя катализатора и допустимым значением условной скорости подачи сырья на свободное сечение аппарата, при которой начинается шевеление катализатора. [c.79]

Найдем гидравлическое сопротивление слоя по формуле (1,13) [c.16]

В общем случае зернистого слоя любой структуры, а не только состоящего из шаров одинакового диаметра с1, гидравлическое сопротивление слоя также целесообразно описывать интерполяционной формулой типа [c.45]

Рис. п. 12. Экспериментальные данные [74] зависимости коэффициента гидравлического сопротивления слоя шаров от критерия Рейнольдса. [c.61]

Большое внимание на качество катализатора оказывает способ его получения. Поскольку каталитическая реакция протекает на поверхности, целесообразно получить катализатор с максимально развитой поверхностью с большим количеством пор. Для разных реакций оптимальными могут быть узкие или, наоборот, более широкие поры, а также их комбинации. Не менее важны форма и размер зерен катализатора — от этого зависят удельная производительность, гидравлическое сопротивление слоя катализатора и конструкция реакционных аппаратов (со стационарным, движущимся или псевдоожиженным слоем катализатора). Кроме того, сама активность единицы поверхности катализатора зависит не только от его химического состава, но и от способа его приготовления. [c.84]

При прохождении через патрубки, отверстия колпачков и слой жидкости на тарелке парам приходится преодолевать местные сопротивления собственно тарелки и гидравлическое сопротивление слоя жидкости. [c.234]

Сопротивление слоя осадка /г,,с [находим в соответствии с формулой (4.34) [c.108]

При выборе высоты рабочей зоны учитывают, что с увеличением Яр растет как нагрузка на нижние слои катализатора, так и гидравлическое сопротивление слоя катализатора. Принято считать, что высота Нр представляет собой расстояние от середины разделительной зоны до обреза вертикальных трубок, по которым катализатор поступает в крекинг-зону. [c.248]

Это расхождение можно попытаться устранить [4, стр. 54] некоторой небольшой модификацией формулы Козени — Кармана (11.34). Если отнести сопротивление слоя Др// к отдельному шару, то из (II. 34) следует, что [c.41]

При большом разбросе отдельных данных от 0,4 до 0,7 наиболее вероятное значение /С близко к предлагаемому Эрга-ном [37] 0,585 и уравнение /э = З7,6/Нбэ -Ь 0,585 можно рекомендовать для расчета сопротивления слоя частиц в форме таблеток, цилиндров или седел с погрешностью 30% . Когда тре- [c.64]

Уменьшение температуры при переходе через какой-либо слой можно вычислить с учетом тепловых сопротивлений слоя и всей плиты [уравнения (22)] [c.27]

В правильно спроектированных регенераторах слои катализатора оказывают небольшое сопротивление газовому потоку. Напор, создаваемый воздуходувками, используется как для преодоления сопротивлений слоев катализатора в регенераторе, так и сопротивлений подводящих воздухопроводов, задвижек и воздухораспределительных и газосборных устройств. Скорости газов должны быть такими, чтобы из регенератора не уносились частицы катализатора. [c.87]

Рабочее давление в аппарате определяют с учетом сопротивления слоя катализатора потоку паров сырья и газов в реакторе оно равно 0,07 МПа, в регенераторе 0,05 МПа. [c.217]

Минимальная высота, обеспечивающая устойчивую работу аппарата, 200—300 мм, максимальная высота ограничивается сопротивлением слоя. На практике применяют псев-доожиженные слои высотой 3—4 м и более. Над слоем должно быть свободное сепарационное пространство, высота которого для промышленных аппаратов больше или равна (1ч-2)0. [c.178]

Для удовлетворительного распределения газового потока необходимо соблюдать определенное соотношение между гидравлическими сопротивлениями слоя и решетки. Минимально допустимое гидравлическое сопротивление решетки АР может быть вычислено по формуле [c.171]

Заполнив бункер высушенным катализатором, открывают задвижку под бункером и ссыпают катализатор в прокалочную колонну. Объем бункера соответствует полезному объему прокалочной колонны, т. е. одной загрузке. Заполнив колонну катализатором, разжигают топку под давлением (на жидком топливе), направляя дымовые газы в атмосферу. Затем, отрегулировав горение в топке, дымовые газы вводят в кожух прокалочной колонны. Прогрев кожух и удостоверившись в нормальном горении топлива, направляют дымовые газы в низ прокалочной колонны в минимальном количестве, необходимом лишь для преодоления сопротивления слоя катализатора. Затем начинают медленный подъем температуры дымовых газов на выходе из топки и разогрев катализатора. Разогрев системы продолжают примерно 10—12 ч за это время вводят такое количество дымовых газов, чтобы не было уноса катализатора сверху. Достижение температуры в низу колонны 600—650° С считается началом прокаливания катализатора. Продолжительность прокаливания при этой температуре 10 ч. [c.68]

Сопротивление слоя жидкости на тарелке можно рассчитать по упрощенной зависимости [c.227]

Сопротивление слоя жидкости на тарелке рассчитываем по уравнению (8.16) [c.232]

Формирование поля скоростей происходит под воздействием поступающего в -й элементарны объем ДУ газового потока, энергия которого обозначена на диаграмме связи элементом 8р. Энергия уходящего газового потока обозначена элементом Изменение кинетической энергии газа отображено узлом О и С-элементом, с которыми связаны упругие свойства газового потока. Затраты энергии на сопротивление слоя потоку газа изображены на диаграмме узлом 1 и Л-элементом, который является обобщенным коэффициентом трения. Передача импульса энергии газового потока твердым частицам представлена ТР-элементом с коэффициентом передачи 8р 8р — суммарное лобовое сечение частиц -го элементарного объема. Элемент 1, отображающий инерционные свойства движущегося материала, и 5 -элемент, соответствующий затратам энергии на преодоление силы тяжести с учетом силы Архимеда, объединены единичным узлом. Согласно методике составления уравнений по диаграмме связи аналитическая форма баланса энергии для Д имеет вид [c.231]

Уравнение (У.193) позволяет определить удельное сопротивление слоя в зависимости от времени фильтрации и объема полученного за это время фильтрата (рис. У-И). [c.273]

Большое влияние плотности твердых частиц на свойства псевдоожиженной системы является хорошо известным фактором при увеличении плотности обычно образуется менее однородная система. На первый взгляд, однако, неожиданно, что уменьшение размеров частиц также приводит к отклонениям от идеальной системы. Из рис. П-4 видно, что в широком диапазоне скоростей жидкости средняя порозность слоя меньше, чем вычисленная по уравнению (11,9). Дело в том, что часть жидкости проходит через зоны слоя, обладающие меньшим гидравлическим сопротивлением при этом среднее время пребывания жидкости в слое сокращается, так что она не полностью участвует в расширении слоя. Эффект частичного каналообразования более отчетливо проявляется в случае мелких частиц, так как отношение сопротивлений слоя и канала здесь больше, нежели в слое крупных частиц, и через сравнительно небольшие каналы проходит соответственно большее количество жидкости. [c.51]

Примем, что гидравлическое сопротивление газораспределительной сетки и других вспомогательных устройств в адсорбере составляет 10 % от сопротивления слоя. Тогда гидравлическое сопротивление аппарата Ара = 7137-1,1 = 7850 Па. [c.16]

Для снижения гидравлического сопротивления слоя потоку в химической технологии применяют насадки из элементов со сквозными отверстиями и каналами — кольца Рашига, седла Берля (см. рис. I. 1) и др. Повышенную порозность имеют также слои из частиц неправильной формы с углами. Такие элементы могут укладываться в высокопористые скелетные образования. Подробная сводка значений а для насадок из элементов различной формы приведена в [1, стр. 231 Удельная поверхность одиночного шара — [c.12]

Гз — термическое сопротивление слоя загрязнений 5 — площадь поперечного сечения потока [c.19]

При восходящем движении ожижающего агента через слой твердых частиц перепад давления с увеличением скорости потока и первоначально растет (рис. П-1, а). Зависимость между перепадом давления и скоростью потока остается такая же, как для неподвижного слоя, причем в случае мелких частиц сохраняется линейная зависимость Кармана — Козени. Пусть скорость потока достигла величины, при которой гидравлическое сопротивление слоя становится равным весу твердых частиц, приходящихся на единицу площади поперечного сечения Тогда дальнейшее повышение скорости вызовет слабое перемещение частиц слоя вверх. Частицы перестраиваются таким образом, [c.38]

Изложенные модели Козени — Кармана и Дюллиена представляют собой весьма упрощенную схематизацию изображенной на рис. П. 6 картины хаотически меняющих свое сечение и направление транспортных капилляров зернистого слоя, приводящей к наиболее общей формуле (11.30) для сопротивления слоя. При реальном усреднении отсюда должны получаться зависимости типа (11.33) или (11.36), дающие прямую пропорциональность Др и и с коэффициентом, явно зависящим от а и е. Уточнение численного множителя в этой пропорциональности на основе анализа схематизированных моделей зернистого слоя не имеет смысла, поскольку он не должен быть одинаковым для зернистых слоев нз частиц различной конфигурации и полидисперсности. Значение этого множителя для разных систем целесообразно определять на опыте (см. ниже). [c.38]

При подходе к рассмотрению соотношения (П. 48) с позиций внешней задачи модель ансамбля шаров) [39, 40] движение жидкости представляется как ряд последовательных обтеканий отдельных зерен слоя. Гидравлическое сопротивление слоя в целом складывается из сопротивления отдельных зерен движению жидкости и определяется зависимостью типа [c.46]

Комаровский и Стрельцов [76], обработав значительное число экспериментальных данных, пришли к выводу, что в зависимости (II. 58, а) Ки следует увеличить от 0,4 до 0,45. Останавливаясь на этом значении, можно окончательно рекомендовать для расчета глдравлического сопротивления слоя из сферических частиц зависимость [c.63]

Столь заметный разброс /э связан с тем, что (как указывалось еще в разделе I. 1) выбранные нами параметры порозность е и обтекаемая поверхность а, хотя и являются основными, но не полностью определяющими структуру зернистого слоя. Следует считать исключительной удачей, что остальные многочисленные структурные детали (распределение зерен по размерам и форме, укладка, характер и степень извилистости поровых каналов) сравнительно с е и а слабо сказываются на гидравлическом сопротивлении слоя. Тридцатипроцентный разброс точек около усредненных кривых типа (П. 61) является относительно небольшим, если учесть применимость этих формул на интервале изменения критерия Рейнольдса в 4 порядка (от 10 до 10 ) при изменении при этом значения коэффициента сопротивления /э на 2 порядка (от 0,5 до 50). [c.66]

Пыль и слишком мелкие частицы должны выводиться из системы, так как их накопление в циркулирующей массе увеличивает гидравлическое сопротивление слоев катализатора и сопря-жено с чрезмерным уносом катализаторной кроппш потоком продуктов крекинга в ректификационную колонну, а газами регенерации в дымоходы. [c.45]

Минимальная протяженность пути, который воздух проходит в слое катализатора, составляет 75 см. В нижней секции, служащей главным образом для охлаждения катализатора, эта длина nyTvi больше, чем в расположенных выше [108]. Гидравлическое сопротивление слоя возрастает с увеличением его толщины и скорости движения воздуха. [c.124]

Катализатор — один из важнейших элементов контактных аппаратов, которому уделяется больнюе внимание. Наряду с требованиями к химической активности к нему нред1>являют требования механического порядка механическая прочность и стойкость к истира иию, размеры зерен катализатора должны быть одинаковы, не должно быть мелочи. При засыпке катализатора в полочные аппараты тщательно следят, чтобы слон был ровный, при загрузке катализатора в трубчатых аппаратах проверяют, чтобы гидравлическое сопротивление слоя в каж рй трубке было одинаковым. Как нpaви J o, газ в аппаратах направляют сверху вниз, чтобы поток газа принимал слой катализатора. При противоположном направлении [c.214]

Простой подсчет по приведенным формулам показывает, что чем меньше термическое сопротивление для чистой поверхности, тем в большей степени оно повышается при загрязнении. Так, например, если для чистых керосиновых теплообменников к = 200 ккал/м -ч град и для чистых мазутных А = 80 ккал/м ч-град, то при одинаковой степени загрязнения обеих групп теплообменников и увеличении термического сопротивления слоя загрязнений в каждой из групц соответственно на 0,003 коэффициент теплопередачи керосиновых теплообменников снизится до А = 125 ккал/м ч град, для мазутных до А = 65 ккал/м ч град, т. е. для керосиновых снижение достигает 37,5%, а для мазутных — 19%. [c.61]

Проблему устойчивости реакторов детально исследовал Баркелью в уравнениях материального и теплового баланса им были приняты следующие упрощения. Тепло- и массоперенос посредством диффузии в продольном направлении считались пренебрежимо малыми по сравнению с конвекцией. Термическое сопротивление слоя в радиальном направлении считалось малым по сравнению с термическим сопротивлением в пространстве между слоем и стенкой реактора. Было принято, что зависимость скорости реакции от концентрации есть функция концентрации только одного компонента. Не учитывалось также сопротивление тепло- и массо-обмену в пространстве между потоком и частицами катализатора. [c.293]

В данном случае адсорбция пронодится под давлением. Энергетические затраты на преодоление гидравлического сопротивления слоя должны быть несущественными по сравнению с затратами на сжатие газа. Поэтому оптимальные размеры адсорбера можно определить, исходя из минимального объема сорбента, т. е. при = 16 см/с. Отметим, что для определения высоты слоя сорбента нет необходимости определять полный профиль концентраций, достаточно найти распределение концентраций по длине слоя в узкой области вблизи концентрации проскока. [c.72]

Сопротивление распределительного устройства связано с сопротивлением слоя . При возникновении каналов слой будет обладать меньшим сопротивлением потоку ожижающего агента. По мере возрастания скорости ожижающего агента наблюдается тенденция к более развитому каналообразован однако, при этом растет и сопротивление потоку в отверстии распределительного устройства. Чтобы не создавалось устойчивых каналов, уменьшение перепада давления при увеличении скорости потока в слое должно быть, по меньшей мере, компенсировано повышением перепада давления в отверстиях распределительного устройства. Очевидно, что для слоев больших размеров нецелесообразно использовать пористые распределительные устройства из за их дороговизны и низкой механической прочности. Для хорошего газораспределения часто используют либо систему сопел, либо колпачковые решетки, причем для достижения приемлемой равномерности потока должна быть обеспечена возможность регулировать размер отверстий. [c.41]

Эффективная динамическая вязкость псевдоожиженного слоя определялась с помощью вискозиметра Куэтта при использовании газообразного и жидкого ожижающих агентов. В обоих случаях полученные значения вязкости слоя очень велики (порядка 10—20 П), так что вязкость ожижающего агента, по-видимому, очень мало влияет на сопротивление слоя сдвигу. По этой причине целесообразно рассматривать измеренную опытнылг путем вязкость как Соответствующая объемная вязкость в настоящее время не люжет быть измерена экспериментально предполагается, что величина /. превышает х . Относительно р% нет ни теоретических, ни экспериментальных данных. При анализе влияния изменений граничных условий на свободной по- [c.90]

Дифференциальное уравнение (111,80) или его характеристические соотношения (111,82) определяют функцию у, не зависящую от uJU и потому одинаковую для всех пузырей. Значения Ну, равные р/ро и, следовательно, пропорциональные коэффициенту лобового сопротивления слоя, представлены на рис. III-7. Можно видеть, что восходящему пузырю предшествует оболочка слоя с повышенной порозностью, причем ее расширение таково, что коэффициент лобового сопротивления на вершине нузыря вдвое ниже, чем в объеме слоя. [c.106]