Течения факеле

Поставленную задачу можно решить лишь таким расчетным методом, который обеспечивает получение непрерывной деформации начальных профилей скорости, температуры и концентрации во всем поле течения факела, образованного коаксиальными струями газа и окислителя. [c.53]

В таком случае решение системы (1) при указанных начальных и граничных условиях записывается для определения изменения плотности потока импульса, не имеющего дополнительных условий на фронте пламени, единым для всего поля течения факела, т. е. [c.56]

Хотя оба решения, численное и аналитическое, получены для тепловых факелов, аналогичным образом можно рассмотреть введение различных химических компонентов в виде длинного сосредоточенного источника массы ( линейный источник), если при этом возникает выталкивающая сила. Введение, например, метана (СН4) или углекислого газа (СО2) в окружающий воздух приводит к образованию соответственно восходящих или нисходящих течений (факелов). Подобный сделанному выше анализ таких течений описан в гл. 6. [c.114]

В экспериментах работы [8] факелы создавались в большой камере над горизонтальными электрически нагреваемыми нитями, имевшими длину = 25,4, 15,5, 5,1 и 2,5 см при = = 741, 445, 400 и 400, где О — диаметр нити. За счет длины L и уровня подводимой энергии структура течения факела изменялась и могла соответствовать как плоскому факелу, так и осесимметричному. [c.90]

Из графиков видно, как в ноле течения факела непрерывно меняются скорость течения, ри , температура и концентрации от начальных, значений до значений, соответствующих зоне горения. В окрестности сопла (в пределах начального участка) [c.75]

Наличие локализованного источника тепловыделения в поле течения факела не приводит к нарушению монотонности профилей динамического давления. Как показывают опытные данные, влияние фронта пламени на распределение невелико и не [c.128]

На рис. 8-5 приведены данные о распределении температуры в поперечных сечениях диффузионного факела с естественным и повышенным уровнями начальной турбулентности. Здесь же нанесены линии фронта пламени, отвечающие двум значениям числа Струхаля Sh = 0 и Sh = 0,05. Из графика видно, что в обоих случаях характер распределения температуры в поле течения факела является идентичным. Наложение низкочастотных пульсаций приводит к более раннему вырождению характерного провала вблизи оси, расширению теплового пограничного слоя, сокращению факела и смещению зоны активного реагирования к устью течения. Так, например, при Sh = 0,05 процесс горения практически полностью завершается на рас- [c.189]

Для выяснения основных закономерностей развития прямоструйного затопленного диффузионного турбулентного факела и сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными была исследована аэродинамическая структура газового факела [Л. 44]. Опыты проводились на трех различных установках, отличающихся друг от друга размерами. Во всех случаях газ вытекал из профилированного сопла с сильным поджатием. Это обеспечивало получение практически равномерного профиля ри и температуры на выходе из горелки и постоянство давления во всем поле течения факела. В качестве топлива на установке № 1 применялась смесь бутана с пропаном, на установке № 2 — та же смесь, балластированная продуктами сгорания этого же газа в воздухе, на уста-.новке № 3 — смесь паров бензина с продуктами сгорания, полученными при предварительном сжигании бензина с воздухом. Основные характеристики режима работы установок представлены в табл. 3-1. [c.56]

При факельном режиме в ра(бочем пространстве печи имеет место крайне нерааномеряое поле скоростей, не только по величине, но и по направлению. Это есть результат течения факела— струи в пространстве, стесненном стенками. Различают проточную часть с постепенным падением в ней юкоростей и циркуляционные [c.182]

Таким образом, в процессе эксперимента в поле течения факела измеряли дипамические напоры, температуры и концентрации реагентов и продуктов реакции, а также снимали осциллограммы тока ионизации в различных поперечных сечениях. Всего была проведена. 31 серия экспериментов. [c.62]

Для обеспечения бездшгаого течения факела в оголовок факельной установки подается водяной пар. Удельная потребность в водяном паре для обеспечения бездымного сжигания углеводородных газов и паров щ)иввдена в табл. 26. [c.93]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Рассмотрим вначале схему расчета аэродинамики горения применительно к автомодельным свободным струйным течениям. Учитывая то, что методы расчета неизотермических струй (плоских и осесимметричных, ламинарных и турбулентных) существенно отличаются друг от друга, ограничимся первоначально анализом простейшего случая р = onst. В дальнейшем (гл. 3 и 4) при расчете конкретных типов ламинарных и турбулентных газовых пламен учтем изменение плотности в поле течения факела. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология