Схема расчета

Рис. V.4. Схема расчета прямоточной вакуум-выпарной установки.

Рис. 1-49. Принципиальная блок-схема расчета процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей.

Расчет трубопроводов аммиачного контура — это определение категории трубопроводов, выбор вида и материала труб, расчет сечения трубопроводов и проверка фактического падения давления в коммуникациях. Все трубопроводы для аммиака, независимо от давления и температуры, относятся к категории I [9]. При диаметре условного прохода до 40 мм применяют бесшовные холоднотянутые трубы, при больших диаметрах — бесшовные горячекатаные. При температуре эксплуатации выше —40 °С используют трубы, изготовленные из стали 20, Диаметры трубопроводов, непосредственно присоединяемых к компрессорам и основным аппаратам, определяют по диаметру выходного патрубка, диаметры общих коммуникаций — по рекомендуемым значениям оптимальной скорости для паров — 15 м/с, для жидкого аммиака — 0,5 м/с [6, 9]. Общая схема расчета трубопроводов соответствует принятой в гл. I. [c.178]

Здесь снова следует отметить границы области, представляющей для нас интерес. Вопросами конструкции реакторов мы будем заниматься лишь попутно, так как эти вопросы являются слишком узкими п специальными. Наша цель — составить разумную математическую модель процесса и на ее основе разработать рациональную схему расчета. Слово разумная означает в данном контексте, что модель должна учитывать все характерные черты реактора, но не быть перегруженной деталями, иначе анализ п расчет процесса станут невозможны. Например, при составлении математической модели реактора с мешалкой можно предположить, что в реакторе достигается режим идеального смешения это даст рациональные методы расчета реактора и анализа его устойчивости и вопросов управления процессом. Далее мы можем исследовать способы описания характера смешения и посмотреть, как влияет неполнота смешения на характеристики ироцесса. Но мы не будем интересоваться формой лопасти мешалки или тем, как надо устраивать перегородки в реакторе для улучшения перемешивания. Четыре рассматриваемых тппа реакторов указаны на рисунке. [c.8]

Схема расчета барабанной сушилки представлена на рис. Х.4. [c.168]

Рис. 111.4, Схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней для неизотермической абсорбции.

Рис. х.4. Схема расчета барабанной сушилки. [c.168]

Рис. VI.6. Схема расчета абсорбционных аппаратов.

Расчет по приведенным уравнениям выполняют в поверочном варианте с задаваемой трассой трубопровода и его диаметром. Расчет выполняют также при заданных параметрах потока на выходе из печи максимальной температуре нагрева мазута в печи и давлении, обеспечивающем испарение мазута с долей отгона паровой фазы, равной сумме дистиллятных фракций. Расчет проводят методом последовательного приближения, принципиальная блок-схема расчета показана на рис. 1-36. Для повышения точности расчета трубопровод следует разбить на несколько участков. [c.75]

Рис. III.2. Схема расчета числа теоретических ступеней для изотермических процессов.

Расчет многокорпусных установок с числом корпусов более трех-четырех практически невозможен без применения ЭВМ. Схема расчета прямоточной вакуум-выпарной установки с любым большим, чем один, и меньшим, чем предельно возможное, числом корпусов приведена на рис. У.4. [c.95]

Рис. 1-36, Принципиальная блок-схема расчета однократного испарения мазута в

Такая схема расчетов газовых равновесий позволяет осуществить количественную проверку принципа Ле Шателье. Повышение температуры благоприятствует протеканию реакции в том направлении, которое отвечает поглощению теплоты. Повышение суммарного давления не должно изменять либо отношения парциальных давлений, но оно изменяет мольные доли различных компонентов, если реагенты и продукты содержат неодинаковое число молей газов. Следовательно, а должно изменяться, даже если не изменяется. Равновесие будет смещаться в таком направлении, чтобы уменьшилось суммарное число молей всех газов. [c.113]

На рис. И. 8 изображена схема расчета, предложенная Хап-пелем [28], дающая в области стабильного зернистого слоя наилучшее приближение к данным эксперимента. Согласно этой модели весь объем слоя делите на отдельные независимые ячейки, каждая из которых содержит лишь один движущийся шар диаметра di, а жидкость окружает этот шар в-виде сферы с внешним диаметром 2- Доля твердой фазы в этой ячейке [c.39]

Схема расчета установки азеотропной ректификации, приведенной на рис. VII.9, но треугольной диаграмме представлена на рис. VII.10. Пунктиром изображена ректификационная кривая режима полного орошения второй колонны. [c.335]

С помощью сделанных замечаний можно наметить схему расчета рассматриваемой двухколонной установки для разделения системы частично растворимых веществ с минимальной точкой кипения (фиг. 29). [c.76]

Схему расчета, который выполняется итеративным путем, можно проследить на рис. 3.1. По известным значениям р., и Т,, определяют параметры точки н1, которая является точкой первого приближения [c.84]

Применим изложенную схему расчета к реакции [c.312]

Подставляя в эту же схему расчета стоимость топлива (6 руб. за тонну), энергии и водорода при электрификации процесса в районе Ангары, -мы имеем прн цене водорода, получаемого электролизом воды пой давлением (1 кг = 11 к.) и стоимости энергии Ф 0,25 коп. за 1 kWh [c.451]

Для выполнения задания следует принять следующую схему расчета [c.140]

Ниже излагается схема расчета процесса разделения бинарной смеси с учетом внешнедиффузионного сопротивления в напорном канале плоскокамерного мембранного элемента. При этом для простоты принята перекрестная схема движения потоков, пренебрегается также внешнедиффузионными сопротивлениями и градиентами давления в дренажном канале, хотя в принципе эти эффекты могут быть учтены, если использовать информацию об обобщенных законах массообмена для канала с вдувом [ ] [c.150]

Численный расчет заключается в решении системы уравнений на каждом из N участков напорного канала с итеративным уточнением определяемых величин. Схема расчета показана на рис. 4.24. [c.153]

Рис. 4.24. Схема расчета массообмена в мембранном газоразделительном модуле [43]

Предложенная схема расчета массообмена может быть расширена с учетом внешнедиффузионного сопротивления в дренажном канале при любых способах организации потоков, если известны обобщенные законы массообмена в каналах со вдувом при граничных условиях [1]. В качестве расчетных уравнений массообмена можно использовать соотношения (4.58), обсуждавшиеся в разд. 4.3 следует лишь учесть, что дренажный поток формируется проникшим потоком, т. е. вдувом, поэтому относительные параметры вдува могут изменяться весьма значительно по длине канала. [c.154]

Изложенная выше схема расчета мембранного процесса разделения идеальногазовой бинарной смеси была использована для анализа влияния внешнедиффузионного сопротивления на массообменную эффективность этого процесса [43]. [c.154]

При выполнении курсового проекта по процесс 1м и аппаратам химической технологии предполагается использование вычислительной техники.Для облегчения решения этой задачи в пособии приводятся схемы расчетов основных аппаратов. Задачу по разработке программ для ЭВМ каждая кафедра должна решать с учетом конкретных условий и возможностей. Следует, однако, отметить, что определенную и довольно значительную часть расчетов студент должен выполнять вручную. [c.6]

Схема расчета теплообменников приведена на рис. П.2. [c.21]

Рис. п.2. Схема расчета теплообменников. [c.21]

На рис. III.2 показана схема расчета числа теоретических ступеней применительно к абсорбции. Сначала составляют материальный баланс процесса и находят конечные расходы и составы фаз (начальные расходы и составы, а также степень извлечения предполагаются заданными). Затем по уравнению (III.И) находят для первой ступени (см. рис. III. 1, б) состав уходящего с нее газа. Из уравнения материального баланса для первой ступени можно найти расход газа, уходящего с первой ступени [c.44]

Расчет числа теоретических ступеней значительно упрощается при допущении постоянства мольных расходов. Схема расчета показана на рис. III. 11. Составы фаз, выходящие из теоретических ступеней, определяются последовательно, начиная с верхней ступени, с помощью уравнений (III.И), (III.65) и (III.66). Последовательность вычислительных операций, показанную на рис. 111.11, обычно выполняют графически, строя ступенчатую линию между кривой равновесия и рабочей линией. [c.61]

Схема расчета насадочных и тарельчатых аппаратов для проведения процесса физической абсорбции, не осложненной химической реакцией, одновременно протекающими тепловыми процессами (неизотермическая абсорбция) процессами, связанными с промежуточным отбором или рециркуляцией жидкости, существенно отражающихся на структуре потоков, показана на рис. VI.в. [c.112]

Тогда задача интегрирования уравнения (У.9) может быть решена итеративно двумя различными разностными схемами. В явной схеме расчет у в каждой точке (/ + 1)-го слоя выполняется по данным для точек /-го слоя и не зависит от величин у в соседних точках (/ -Ь 1)-го слоя [c.151]

Решающее значение при численных расчетах имеет устойчивость схемы расчета, т. е. ограниченность отклонения рассчитываемой и истинной величин при возрастании г и /. Показано 13, 4], что устойчивые схемы расчета обеспечивают сходимость решения. Из выполненных исследований [4], очевидно, что неявная схема более устойчива, и ей следует отдать предпочтение. Ряд неявных схем расчета процессов химической технологии, описываемых уравнениями в частных производных, приведен в литературе [5]. [c.151]

Достаточно ясно, что расчет распада н-парафинов приведет к большим количествам олефинов С4 и выше. Хотя при малых конверсиях экспериментальные результаты пиролиза удовлетворительно согласуются с расчетом [101, однако при глубоком пиролизе, представляющем технический интерес, необходимо дополнить схему расчета превращениями а-олефинов. [c.236]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Итак, из приведенного выше краткого изложения существа схемы расчета по методу подобия с.тгедует, что для вычисления какой-либо термодинамической функции, например Ср°, 3° пли А Z° для молекулы В при температурах 300, 400, 500 и т. д., необходимо знать ее численное значение хотя бы при одной температуре. Поясним это на примерах. [c.209]

А — схема промышленной установки Б — схема, расчет которой выполнен по математическому описанию Р —реакторы // — насос /< —компрессор /7 — печь I, 2, <3 —змеевикн печн. [c.149]

Общая схема расчета охлаждать для безопасности транспорта и хранения. Жидкие нефтепродукты доохлаждают в холодильниках, а продукты, поступающие в паровой фазе, — в конденсаторах-холодильниках. Общая схема расчета этих аппаратов такова [c.123]

Однако в расчетах не учитываются различия в состоянии аминокислотных остатков, экспонированных в растворитель (т. е. гидратированных) и погруженных внутрь молекулы. Указанная точность совпадения при столь упрощенной схеме расчета является, на наш взгляд, в некотором смысле случайной. Совпадение в значительной мере является результатом компенсации двух противоположных гидратационных эффектов увеличения объема воды около неполярных атомных групп и уменьшения объема около полярных атомных групп, образующих водородную связь с молекулами воды. Следовательно, парциальный объем не может быть инструментом анализа аддитивности гидратационных термодинамичесих эффектов биополимеров. [c.58]

Наиболее удачно организованные алгоритмы учитывают это обстоятельство и с целью повышения экономичности предусматривают возможность изменения схемы расчета в зависимости от поведения решения. Рассмотрим алгоритм, предложенный в [103] и усовершенствованный позже в [104] с целью повышения устойчивости. Осрювная формула аппрокспмацип [c.192]

Таким образом, система одномерных дифференциальных уравнений (4.73), дополненная граничным условием и обобщенными уравнениями для расчета массопереноса внутри мембраны Л,=Л (Г, Р, r) и массообмена в напорном канале Sh = = Sho4 (Rev, Gz, Ra ), образует математическую модель процесса разделения. Обычно заданы состав питающей смеси i = m(x = 0), необходимый состав проникшего потока Ср на выходе из мембранного модуля, коэффициент или степень извлечения целевого компонента. В зависимости от цели расчета определяется производительность по целевому компоненту или необходимая площадь поверхности мембраны. Давление, температура и скорость газа в входном сечении напорного канала II давление в дренажном канале являются параметрами, значение которых можно варьировать для поиска оптимального решения. Подробнее эти вопросы будут освещены далее в главе V, здесь же ограничимся только схемой расчета массообмена в отдельном мембранном элементе, полагая параметры исходной смеси и давление в дренаже известными. [c.153]

Примером процесса, который, часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. III.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степеР1Ь извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

Рис. П1.5. Схема расчета высоты KOJOHHbi с учетом продольного перемешивания.

При проектировании неагрегатированной холодильной установки основные теплообменные аппараты (конденсаторы и испарители) подбирают для всей установки и соединяют коллекторами с компрессорами и другим оборудованием. При этом нагрузка на аппараты определяется из условия работы всех установленных компрессоров, включая резервные. Общая схема расчета аппаратов холодильной установки соответствует изложенной в гл. II настоящего пособия. [c.176]

Применение метода удобно рассмотреть на частном примере, так как он ясно демонстрирует общую схему расчета. Пусть объем системы не меняется и отношение энергий активации стадий = 2. Обозначив отношение объема реактора к объемному потоку Т , определим минимальный общий объем Т ) и температуру в каждом аппарате для получения заданного превращен ния, например, Сат 1Сао = 0,1. Рассмотрим вначале систему иа [c.207]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология