Расчет длины факела

Приведем пример расчета длин факелов природного газа и жидкого топлива для условий регенеративных стекловаренных печей [6.5]. [c.533]

Расчет длины факела очень трудная задача ввиду большой сложности многообразия факторов, влияющих на процесс горепия. Длина факела [c.154]

Ряд статей посвящен вопросам турбулентного горения математическому описанию турбулентного перемешивания в процессе горения (статья В. А. Фроста и сотр.), расчету длины факела в случае диффузионного горения (И. А. Замятина), горения гомогенной смеси с учетом спектральных характеристик турбулентности (Б. П. Афанасьев). В статье И. В. Беспалова показано, что в турбулентном пограничном слое скорость горения определяется не только диффузией, но и кинетикой химических реакций. [c.5]

Фронт пламени для свободной струи замыкается на оси струи Гф (Ьф) = 0. Условие для расчета длины факела ф из условия (5) с учетом (2) и (3) записывается в виде [c.21]

Длина факела существенно зависит от однородности смешения N [6]. Пренебрежение степенью однородности смешения для затопленных одиночных струй и расчет длины факела по средним концентрациям приведут к занижению длины факела в 2—2,5 раза. Так, например, ранее [6] было отмечено, что стехиометрическое значение средней концентрации Сф имеет место при длине водородного пламени, не превышающей 80 диаметров, тогда как точка, соответствующая полноте сгорания 99%, расположена на рас- [c.22]

Было интересно сопоставить результаты расчетов длины факела по формуле (10) с результатами проведенного экспериментального исследования длины факела в зависимости от соответствующих начальных условий истечения газа и окислителя. Сопоставление показало, что изменение начальной концентрации горючего газа одинаково влияет на расчетные и экспериментальные длины факела. [c.66]

РАСЧЕТ ДЛИНЫ ФАКЕЛА ВИХРЕВЫХ ГОРЕЛОК [c.124]

Методика расчета длины факела вихревых газовых горелок предложена в работе Л. 4]. Методика разработана с учетом экспериментальных данных, согласно которым на длину закрученного факела оказывают влияние интенсивность крутки воздушного потока (или угол подъема потока по спирали), конфигурация амбразуры (ее относительная длина и угол раскрытия), коэффициент расхода воздуха и ряд других факторов. [c.124]

Таким образом, приведенные результаты исследования кривых выгорания для наиболее распространенных щелевых горелок и предложенный обобщенный метод их анализа позволяют не только произвести инженерный расчет длины факела, но и получить кривую выгорания. [c.41]

Для расчета длины факела необходимо знать закономерность изменения расхода смеси в поперечных сечениях струи (закон подмешивания). Для практических расчетов необходимо знать этот закон для основного участка струи, так как длина факела, как правило, всегда больше начального участка. Перемешивание газов внутри свободной струи происходит ио закону ударов неупругих шаров, которые движутся после соударения с общей скоростью, что соответствует закону сохранения количества движения. [c.66]

Из приведенных примеров видно, что рассмотренная выше схема, расчета позволяет в принципе определить длину факела неперемешанных газов для любых типов струйных течений, допускающих автомодельное решение динамической задачи. Что касается расчета длины факела конечного размера, то он мо- [c.28]

Кроме перечисленных параметров, на длину факела оказывает влияние ряд других факторов скорость воздушного потока, подогрев газа и воздуха, угол встречи струй газа и воздуха, закручивание потока газа и воздуха и др. Пока еще не представляется возможным учесть влиянпе всех факторов при расчете длины факела, поскольку еще ие определены опытные коэффициенты, учитывающие влияние этих факторов. Качественное влияние различных факторов на длину диффузионного факела такн<е еще не всегда представляется достаточно ясным. [c.114]

РАСЧЕТ длины ФАКЕЛА [c.23]

При, расчете длины факела, как и в дальнейшем при более подробном расчете его структуры, будем исходить из следующих ограничений. [c.24]

Как указывалось выше, еще не разработаны формулы для расчета длины факела во вращающихся печах. Непосредственные же измерения ее во время эксплуатации печей связаны со значительными затруднениями. О Длине зоны горения можно судить косвенно по образованию обмазки в печи. Однако эта оценка несколько условна, так как образование обмазки зависит также от режима ведения обжига и от состава сырья. В связи с регулированием положения зоны спекания длина участка футеровки с обмазкой обычно несколько длиннее зоны горения. Длина же участка футеровки с хромомагнезитовым или другим высокоогнеупорным кирпичом зависит не только от геометрических параметров факела, но и от того, какими видами футеро-вочного материала располагает завод. На ряде заводов в последние годы тальковый кирпич в месте контакта зоны спекания с соседними зонами при футеровках печей заменяли хромомагнезитовым кирпичом. [c.72]

Процесс перемешивания газовых потоков в качественном отношении изучен достаточно хорошо и условия, необходимые для получения длинного и короткого факелов, известны, но методика и данные, необходимые для инженерных расчетов длины факела, отсутствуют. [c.167]

В работе [Л. 331 содержится попытка аналитического расчета длины турбулентного дис узионного факела с учетом изменения молекулярного веса газа, а также изменения плотности его за счет подогрева в процессе горения. Полученное Хоттелем и другими [Л. 33] выражение для расчета длины факела удовлетворительно согласуется с экспериментом. Особый интерес представляет проведенное авторами этой работы экспериментальное исследование распределения концентраций в газовом факеле. Результаты этих [c.10]

Для расчета длины факела в переходной области можно воспользоваться интерполяционной формулой, развитой в работе [Л. 32] на основе общих феноменологических представлений о взаимоналожении процессов молекулярного и молярного обмена. Сущность вопроса заключается в следующем. [c.25]

Инженерная методика расчета длины факела и выгорания газообраз ного топлива применительно к про мышленным горелкам общего на значения Саратов ВНИПИгаздобыча, 1981 -24 с [c.57]

В случае подземной укладки МГП при расчете длины факела пламени необходимо учитывать результирующий поток газа из обоих концов разорванного трубопровода. [c.293]

Хорошее совпадение расчетных значений длины факела и средних концентраций с экспериментальными даннымн позволяет рекомендовать приведенную методику для расчета длины факела, положения фронта пламени, распределения средних температур и концентраций в факеле. [c.28]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

В заключение бстановимся вкратце на расчете длины факела однородной смеси. В полном объеме расчет такого факела сопряжен со значительными трудностями, связанными с интегрированием уравнений пограничного слоя при конечной скорости реакции. Он может быть выполнен лишь при численном решении системы уравнений (1-1) (см. гл. 3). Для приближенной оценки длины факела можно использовать данные о скорости распространения пламени, нормальной или турбулентной, соответственно для ламинарного и турбулентного режимов горения. [c.29]

Расчет эффективности зон локального фонтанирования долже базироваться на изучении влияния воздушных и газожидкостных струй на структуру кипящего слоя. За последние годы такие испытания выполнены отечественными исследователями как прямым гидродинамическим методом (Е. Я. Барсуков, Н. А. Шахова, Г. А. Минаев), так и косвенным методом, но температурным полям (Л. К. Васанова, П. С. Добрыгин [42]). Из полученных зависимостей представляют интерес формула И. А. Шаховой для расчета длины факела [c.138]

Теоретический расчет длины факела Ьф на основании данных о составе смеси, скорости горения и и скорости истечения горючей смеси со практически невозможен, поскольку длина факела зависит еще и от других параметров, которые можно определить только экс-периментально . [c.165]

Из исследований, посвященных изучению сравнительно сложных в аэродинамическом Отношении турбулентных диффузионных факелов, упомянем работы [ Л. 67 86 и др. 1. В первой из них с помощью теории подобия пблучено приближенное выражение для расчета длины факела,. развивающегося в ограниченном пространстве. Во второй рассмотрен практически интересный случай, когда топливо и окислитель подаются в ограниченное пространство в виде раздельных струй. основу анмиза явления авторы этой работы положили физически не всегда обоснованные предположения (аналогичные сделанным в [Л. 14], упрощающие математическое решение задачи). ., , [c.11]