Факелы тепловые

Намечены к производству 2 типоразмера котлоагрегатов Факел тепловой мощностью 0,8 (20 секций, поверхность нагрева 36 м ) и 1,0 Гкал/ч (соответственно 25 и 45). В настоящее время начато изготовление котла для работы на газе мощностью [c.449]

Это следует из рассмотренных зависимостей концентрации серного ангидрида от нагрузки котла, которая определяет уровень температуры в топке и поверхностей нагрева. Закономерно влияние на образование серного ангидрида условий теплообмена в топочной камере, интенсивность которого зависит от способа сжигания топлива, лучевоспринимающей поверхности, охлаждающей факел, тепловой эффективности поверхностей нагрева, теплового напряжения сечения топки, избытка воздуха в горелках, степени рециркуляции газов и др. Все перечисленные факторы определяют температурный режим топки и тем самым влияют на образование ЗОз. [c.90]

При рассмотрении теплового излучения от продуктов сгорания К твердым телам необходимо различать излучение прозрачных газов и излучение так называемого светящегося пламени или факела. Тепловое излучение прозрачных газов не подчиняется закону четвертой степени абсолютной температуры (за исключением случаев переменной излучательной способности), а также не выражается каким-либо другим экспоненциальным законом . Это видно из следующего пояснения. Прозрачными газами, которые характеризуются заметным тепловым излучением, являются только те газы, молекулы которых состоят из трех или более атомов, в частности СОа, НгО, ЗОг окись углерода, хотя и является двухатомным газом, также обладает некоторой излучательной способностью. Другие двухатомные газы О2, N2 (и их смесь — воздух) и На обладают лишь незначительной излучательной способностью. Причина, по которой излучение газов не подчиняется закону четвертой степени, заключается в следующем газы не излучают энергию на всех длинах волн, как твердые тела напротив, [c.43]

При сжигании больших объемов горючих газов на факелах к особенно при аварийных их сбросах из технологического оборудования возникает опасность загораний и взрывов на территории предприятия от воздействия тепла, излучаемого открытым факелом, и от искрообразования. Опасность представляет оборудование и особенно емкости и трубопроводы с горючими и легковоспламеняющимися жидкостями или газами, находящиеся в зоне действия факела, так как тепловая радиация и повышение температуры наружной поверхности стенок могут привести к нагреву до опасных пределов продуктов, находящихся в аппаратуре. [c.201]

Прн изменениях режима сжигания газов на факелах возможно повышение интенсивности излучения до опасных пределов в различных участках действия факела. Поэтому для обеспечения безопасности необходимо проверять интенсивность излучения факела на соответствие допустимым тепловым напряжениям на опасных участках. Расчетная интенсивность теплоизлучения определяется зависимостью [c.232]

На предприятиях химической промышленности высоту факельного ствола Н следует выбирать в соответствии с инструкцией по проектированию и безопасной эксплуатации факельных установок для горючих газов и паров (ВСН-9—76 Минхимпром), но так, чтобы тепловое напряжение при максимальном сбросе газа не превышало предельно допустимой величины, приведенной в инструкции. Высоту факельной трубы рекомендуется принимать не менее 35 м. При выбранной высоте трубы Н и заданном расстоянии X тепловое напряжение от факела определяется по следующим формулам [c.233]

Тепловое напряжение в расчетной точке q определяется как сумма солнечной радиации дс и теплового напряжения от факела при этом оно должно быть равно или меньше предельно допустимого теплового напряжения п.д, принимаемого из условий работы. [c.233]

В практических расчетах предельно допустимое напряжение принимают <7,,д=17 МДж/(м2-ч) [4 Мкал/(м -ч)] для отдельностоящих, не требующих постоянного обслуживания факелов и когда обслуживающий персонал может покинуть опасную зону в течение 20 с. Если персонал может покинуть опасную зону в течение 3 мин, то допустимое тепловое напряжение в этой точке снижают до <7п.д=10 МДж/(м2-ч) [2,4 Мкал/(м ч)]. Если обслуживающий персонал в расчетной зоне теплового воздействия по условиям работы должен находиться в течение длительного времени, то [c.233]

Предельно допустимое тепловое напряжение, создаваемое факелом п.д. ( 1, определяется как разность между предельно допустимым тепловым напряжением д .я н напряжением, создаваемым солнечной радиацией с- [c.234]

Допустимая максимальная температура поверхности оборудования определяется в зависимости от конкретных условий и свойств веществ, подверженных воздействию тепловой радиации факела. гг [c.234]

При расчетах факельных систем необходимо исходить не только из условий предупреждения возможного опасного воздействия теплового излучения на персонал, но и нз условий исключения возможности пожаров и взрывов от теплового воздействия факела. [c.234]

Скорость взрывного горения в факеле турбулентного пламени много больще скорости нормального распространения пламени в свежей смеси. При создании тепловых двигателей конструкторы стремятся к достижению максимальной удельной мощности (мощности, приходящейся на единицу расхода топлива). По этой причине они вынуждены увеличивать долю топлива, сгорающего в турбулентном факеле вследствие взрыва, до допустимого предела, определяемого требованием обеспечения надежности и безопасности работы двигателя. В дизелях, например, доля топлива, сгорающего вследствие самовоспламенения, ограничивается допустимой скоростью нарастания давления, которая не должна превышать 1,2—1,5 МПа на 1° угла поворота коленчатого вала (на 1° ПКВ). [c.139]

Разновидностью печей с восходящим потоком газов является трубчатая печь с объемно-настильным пламенем (рис. 167). Из наклонных форсунок 1 факел направляют на расположенную посредине печи вертикальную стенку 2 из жароупорного материала. По этой стенке факел как бы стелется, что способствует равномерному излучению тепловой энергии на трубы боковых 3 и потолочных 4 экранов. Двигаясь вверх, топочные газы отдают тепло трубам конвекционной камеры 5 и направляются далее в дымовую трубу. [c.275]

Высокотемпературная газовая коррозия наружной поверхности печных труб. Наружное обгорание труб происходит при увеличении теплового напряжения и прежде всего при нарушении работы горелок. Когда факел расположен вблизи поверхности печных труб, возможны их местный перегрев и образование слоя окалины с сеткой продольных трешин. Такие дефекты печных труб наблюдались на установках АВТ, термокрекинга, селективной очистки масел и др. [c.153]

Излучение факела пламени представляет собой мощный источник тепловой энергии. Оно оказывает опасное физиологическое воздействие на человека, может при определенных условиях вызвать температурное воздействие на огнеопасные пары и газы [c.23]

В результате пожара ректификационная колонна и несущие металлические конструкции могут оказаться в пламени или находиться под воздействием теплового излучения от факела пламени при пожаре на соседней колонне или установке, что приводит к обрушению конструкции из-за потери ими несущей способности под действием высоких температур. [c.34]

Непосредственное воздействие пламени на резервуар или- нагревание его за счет теплового излучения факела пламени может вызвать потерю прочности стенки резервуара из-за повышения давления газа внутри резервуара, увеличения напряжений в стали и локального ослабления прочности металла в месте нагрева. Напряжения от внутреннего давления в цилиндрической стенке резервуара определяют по формуле [c.143]

Скорость выгорания сжиженных углеводородных газов может быть определена по формуле (1.4). Для определения скорости выгорания сжиженных-газов, разлитых на поверхности, необходимо учитывать тепловые потоки от пламени, которыми определяется скорость выгорания по истечении определенного времени. Высоту осесимметричного турбулентного диффузионного факела пламени горючих газов можно вычислить по приближенной эмпирической формуле [c.157]

Исследования показывают, что с возникновением пожара немедленно под действием высокой температуры начинается процесс разрушения льдогрунтовых стен емкости. Емкости цилиндрического типа объемом 5—100 тыс. м с диаметром 20—50 м и стенками из замороженных пород толщиной 10—25 м разрушаются вследствие лучистого теплообмена и протаивания стенок. Тепловое излучение от факела к поверхности стен составляет 35 кВт/м при средней скорости выгорания сжиженного газа, равной 0,5 м/ч. [c.157]

Пожары в резервуарах сопровождаются передачей тепловой энергии за счет излучения факела пламени и переноса потоками воздуха раскаленных частиц углерода (сажи) к близко расположенным резервуарам. Это приводит иногда к воспламенению паров нефтепродуктов, выходящих через отверстия в крыше резервуара (дыхательные клапаны, замерные устройства). [c.161]

Печь двухконусная с естественным воздушным охлаждением. Благодаря тому, что форма печи близка к форме факела пламепи, обеспечивается равномерная тепловая нагрузка стенок листовой стали (Ст. 3). Нижняя цилиндрическая часть корпуса и съемное днище футерованы огнеупорным кирпичом. Внизу устанавливается горелка д.ля подвода водорода и хлора. В печи происходит сгорание водорода в струе хлора. Верхний конец печи является взрывным клапаном. Из бокового патрубка на верхней конической части корпуса отводится газообразный хлористый водород. [c.64]

Тепловой режим. Конструкция ретортной печи не позволяет производить контроль теплового режима ее путем непосредственного измерения температуры антрацита в печи. Контроль температуры осуществляют косвенным путем измерением температуры горячих газов, обогревающих каналы. Температура в конце первого канала должна быть 1300—1350 °С. Температура факела (начало первого канала) достигает 1500 °С, т. е. перепад ее в первом канале дости гает 20О °С. Далее снижение температуры идёт более медленно. Температура антрацита повышается, достигая 1100—1200 °С на глубине около 3,0 м. Разницу между температурами конца первого канала и максимально достигнутой в антраците следует принимать равной 150 °С. В зону максимальной температуры поступает холодный антрацит, и на уровне первого канала (в котором температура около 1300 °С) антрацит нагрет всего до 250—300 °С. По мере движения антрацита вниз одновременно снижается температура в обогреваемых каналах. Следовательно, теряются возможности для подъема температуры в самом антраците это является недостатком конструкций прямоточных печей. [c.117]

В ректификационной колонне К-4 происходит разделение фракции н. к. — 85 °С на фракции н. к. — 62 и 62 — 85 °С. Фракция н. к. — 62 °С с верха колонны К-4 поступает в воздушные конденсаторы-холодильники Т-9, а затем после конденсации и охлаждения — в емкость Е-5. Несконденсировавшиеся газы из емкости Е-5 сбрасываются на факел. Из емкости Е-5 часть фракции н. к.— 62 °С насосом Н-8 подается на орошение колонны К-4. Расход орошения регулируется прибором с коррекцией по температуре верха колонны. Балансовый избыток фракции н. к. — 62 °С после дополнительного охлаждения в холодильнике Т-12 выводится с установки. Для поддержания необходимого теплового режима колонны К-4 с низа колонны забирается флегма насосом Н-11, прокачивается через змеевики печи Я-2/2 и после нагр -вания до 150—170°С возвращается в низ колонны К-4. [c.27]

Оператор обязан строго следить за режимом горения топлива в печах. Факелы от сгорания топлива должны иметь соответствующие размеры и конфигурацию от этого зависит теплоотдача в радиантной камере. Температура факела должна быть 1300—1600 °С. Для предотвращения в топке печи теплового перенапряжения факелы всех форсунок должны быть одинаковыми. Длина каждого факела ограничивается расположением труб, перевальных стен, укрепляющих деталей, которые факел не должен облизывать . Сжигание топлива должно быть организовано так, чтобы все форсунки печи работали с одинаковой нагрузкой, а факелы имели светло-желтый цвет. [c.79]

Значимость четырех вышеприведенных критериев неодинакова. Наиболее важным является первый критерий, и почти все системы определения взаимозаменяемости включают тот или ной способ измерения потока тепловой энергии. Однако более подробно эта тема будет обсуждаться ниже. Второй критерий, определяющий размер и форму факела при сжигании предварительно смешанного газа, зависит от скорости распространения пламени, причем эта скорость совершенно одинакова для разных парафиновых углеводородных газов, метана, этана и т. д., но имеет различные значения для углеводородов и водородсодержащих газов. И, наконец, критерии образования промежуточных продуктов реакций горения и сажи имеют смысл, когда топливные газы содержат ненасыщенные промежуточные соединения критерий сажеобразования важен и тогда, когда в газовом топливе имеются ненасыщенные и высококипящие углеводороды или соединения ароматического ряда. Во всех остальных случаях углистые отложения и загрязняющие вещества не превышают норм, допустимых для природного газа и используемого топочного оборудования. Вследствие этого учет двух последних критериев взаимозаменяемости ограничен районами, пользовавшимися в прошлом синтетическим или полученным из угля газовым топливом. [c.44]

В печах с излучающими стенами топки, полностью составленными из беспламенных панельных горелок, теплоотдача радиацией от раскаленных стен в 2—2,5 раза больше, чем от факела. Интенсивность теплоотдачи от стен настолько велика, что температуры газов, покидающих топку, на 150—250 °С выше, чем на перевале печей с факельными горелками. При конструировании печи следует иметь в виду, что в нижних трубах змеевика при температурах до 550—600 °С фактически происходит лишь процесс перегрева паров сырья (и водяного пара) расход тепла на реакцию ничтожен. Наибольшая тепловая нагрузка наблюдается на средни ч [c.44]

Когда печи переведут на газовое топливо, факелы форсунок доводят до нормального соломенно-желтого цвета и одинаковой длины это обеспечит равномерную тепловую напряженность топочного пространства камер сгорания и поверхностей нагрева печей. [c.278]

При сжигании сероводорода выделяется большое количество тепла. Поэтому перед подачей на катализатор газовую смесь, выходящую из печи, охлаждают в паровом котле-утилизаторе. Печь для сжигания сероводорода представляет собой стальной цилиндрический котел, футерованный огнеупорным кирпичом, с колосниковой насадкой из шамотного кирпича. Сероводородный газ, поступает в верхнюю часть печи через горелку, в которой смешивается с воздухом, и сгорает внутри печи в виде факела. Обжиговый газ отводится снизу печи по газоходу, где имеется предохранительный взрывной клапан. Тепловое напряжение печи 150 000—200 000 ккал/ м -ч). [c.111]

В камерных печах непрерывного действия сжигание топлива производится в рабочей камере и материал подвергается тепловой обработке в факеле или потоке теплоносителя. Различают факельные, аэрофонтанные (с фонтанирующим факелом), циклонные (с вращающимся потоком обрабатываемого материала или топлива) и камерные печи. [c.65]

Двухкамерная вертикальная печь с настенным боковым экраном, изображенная на рис. 59, характерна расположением форсунок в поде печи. Форсунки установлены под углом к перегородке, в результате чего факел бьет в перегородку и как бы прилипает к ней. Это явление принято называть настиланием пламени. Настильное пламя получает почти плоскую конфигурацию, вследствие чего эти печи компактны, так как позволяют максимально приблизить пламя к экрану. Тепловые напряженности поверхности нагрева в этих печах распределены достаточно равномерно и мало меняются как по длине, так и по высоте печей. [c.94]

Пожары могут возникнуть также при нагреве деревянных строений или других сооружений, выполненных из горючих неметаллических материалов с низким коэффициентом теплопроводности до температуры их самовоспламенения. Например, деревянные строения могут воспламеняться в зоне с интенсивностью тепла 33— 45 МДж7(м2-ч) [8—10 Мкал/(м2-ч)]. Воздействию радиационного теплового излучения от горящего факела может подвергаться производственный персонал, находящийся вблизи факельного ствола. Опасное воздействие горящего факела на производственный персонал определяется не только общим количеством воспринятого тепла, но и интенсивностью теплового излучения. Это особенно важно учитывать при расчетах периодически действующих факелов, на которых могут неожиданно сжигаться большие объемы газов при аварийных сбросах, а следовательно, и интенсивность излучения при этом может достигать опасных для персонала пределов. [c.201]

По технологическим соображениям в ряде случаев возникает необходимость размещения факелов постоянного или перидоче-ского действия на перекрытиях производственных зданий и на верхних отметках этажерок, в которых размещены производства, являющиеся источниками сжигаемого газа. В этих случаях, чтобы предотвратить повреждение зданий, необходимо при устройстве кровли предусматривать мероприятия по защите гидроизоляции от размягчения вследствие теплового действия факелов, установленных на зданиях. Пожаро- и взрывоопасные объекты, не относя- [c.234]

В случае установки факела непосредственно на аппаратах расстояние от верха факела до близлежащих аппаратов или сооружений должно бь1ть ие меиее 10— 15 м. При таком расположении факела радиациснно-тепловое воздействие пламени на близлежащие аппараты практически безопасно. Выводы воздушников и свечей от аппаратов должны быть удалены на расстояние 8—10 м от горелки факела. [c.132]

Часть тепловой энергии всякого нагретого тела преврапцается в лучистую энергию. Носителем лучистой энергии являются электромагнитные колебания в виде ультрафиолетовых, световых и инфракрасных лучей. Например, в топочной камере трубчатой печи большая часть тепла раскаленного факела передается в виде лучистой энергии на экраны труб, а также впутрепюю поверхность кирпичной кладки. В этом случае часть лучистой энергии поглош ается трубами и поверхностью кладки, часть отражается ими, а часть проходит сквозь них. [c.53]

Весьма важным условием проведения процесса является соотношение метана и кислорода, которое должно поддериси-ваться в пределах 5 3, что обеспечивает оптимальный тепловой баланс и кинетику процесса. Не менее существенное значение имеет скорость подвода газа в реакционное пространство, которая должна быть значительно больше скорости распространения йламени, так как в противном случае может произойти обратный проскок Пламени в зону смешения, в то же время скорость подачи газа должна быть меньше скорости отрыва факела. [c.331]

Большинство аварий в таких подогревателях происходит в зоне фронта пламени или в результате нагарообразовання на внешней стороне труб (соли, тяжелые углеводороды и др.). При работе подогревателя пламя не должно касаться металлической стенки трубы. В большинстве установок больший тепловой эффект достигается при горении газа в виде длинного кольцевого факела желтого цвета. Хотя в этом случае первичное горение не столь эффективно, однако общие показатели работы подогревателя выше. Лучший теплообмен наблюдается в том случае, когда конец факела ие распространяется далее U-образного изгиба трубы. [c.166]

Наибольшее влияние на передачу тепла в радиационной секции имеет температура газовой среды. Наивысшей температуры газовой среды можно достичь в такой топочной камере, в которой нет поверхностей, поглощающих тепло, и все выделившееся тепло используется на нагрев продуктов горения. Эта так называемая максимальная температура горения в топке никогда не достигается, так как часть тепловой энергии, выделившейся при горении, передается трубам печи. Распределение температуры в газовой среде, как правило, неизвестно, однако в общем можно предположить, что температура газовой среды непрерывно снижается от факела по направлению движения газов и в направлении к ограничивающим поверхностям, причем самой низкой температуры Тр достигают газы на выходе из радиационной секции. Чтобы выразить переход тепла в радиационной секции простым отношением, для расчета вводится так называемая эффективная температура газовой среды Та, т. е. температура, при которой газовая среда передала бы то же количество тепла поглощающей поверхности, которое она передает при действительном распределении температур в радиационной секции. Эта эффективная температура всегда ниже максимальной температуры газов Гщах и выше температуры газов на выходе из радиационной секции Т р, к которой она очень близка при сильной турбулизации в радиационной секции. [c.65]

При расположении труб двухпоточных змеевиков в одной топочной камере (радиантной) и при одностороннем размещении (на передней или торцевой стенках) длиннопламенных факельных горелок добиться одинаковой температуры для обоих потоков сырья не удается. Вследствие хаотического распределения тепла от факелов горелок и стен и, следовательно, неравномерности тепловой нагрузки различных участков змеевика максимальные теплонапря-жения поверхности нагрева (и максимальные температуры стенок труб) намного больше средних. Практически эти печи мало пригодны для пиролиза жидких фракций при высокотемпературном режиме и большой глубине разложения углеводородов, [c.36]

На ряде установок замедленного коксования печи шатрового типа модернизированы в радиантных камерах установлены спиралевидные трубчатые змеевики с соответствующей переобвязкой для нагрева потоков вторичного и первичного сырья. Радиантный змеевик расположен параллельно боковым стенам, и факелы горелок находятся внутри змеевика. Потолочные трубные подвески змеевика изготовлены в виде подвижных рычажных опор, поэтому змеевик при нагревании может свободно удлиняться. Печь со спиралевидным змеевиком имеет следующие преимущества по сравнению с обычными змеевиками из прямых труб при одном и том же объеме камеры сгорания поверхность рагрева за счет дополнительного экранирования увеличивается на 24-30% спиралевидный змеевик обладает хорошей температурной компенсацией, что увеличивает его надежность потери напора в спиралевидном змеевике ниже, чем в обычной печи с прямыми поворотами повышается равномерность обогрева труб, снижается их износ и увеличиваются межремонтные периоды работы уменьшаются затраты и сокращаются сроки ремонта (отпадает необходимость в трудоемкой развальцовке труб) за счет отсутствия ретурбендов и размещения змеевика полностью внутри топочной камеры обеспечивается надежная герметизация печи, снижаются тепловые потери и увеличивается к. п. д. печи [113, 130]. Спиралевидный змеевик в потоке раскаленных газов расположен таким образом, что нагрев продукта сопровождается меньшими потерями тепла. [c.113]

I м данной поверхности в единицу времени. Допустимая средняя тепловая напряженность радиантных труб для печей различных типоразмеров дана в табл. 1 (см. с. 107) и Приложениях 37—39. Однако тепловые напряженности поверхности нагрева радиантных труб в разных точках печи отличаются друг от друга иногда значительно. Наибольшую тепловую напряженность имеют участки змеевика трубного экрана, близко расположенные К зеркалу горения сторона труб, расположенная к факелу трубы, расположенные над перевальной стенкой первый ряд двухрядного экрана. Применяют различные методы выравнивания тепловых напряженностей радиантных труб создание наклонных сводов печи, ра-динрующего конуса, двухстороннее облучение, получение настильного пламени и др. [c.89]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология