Скорость истечения газа

Критическая скорость истечения газа м/с. [c.205]

Рис. Х1Х-2. Экспериментальные газораспределительные элементы с низкой (а) и высокой (6) скоростью истечения газа

Критическую скорость истечения газа в камеру м/с определяют по эмпирической зависимости [c.198]

Начальная скорость истечения газа при разрыве трубопровода Шн (в м/с) [c.268]

Серьезную опасность при эксплуатации факельных систем представляет возможность отрыва пламени и погасание факела, так как в этих условиях большое количество взрывоопасных и токсичных газов будет выброшено в атмосферу. Взрывоопасные газы могут воспламениться от случайных источников поджигания и вызвать взрыв. Токсичные же газы при опускании на землю без воспламенения могут служить источником загрязнения атмосферы и интоксикации людей. Поэтому должны быть приняты эффективные меры, исключающие возможность как отрыва пламени факела, так и его погасание при сбросах горючих и токсичных газов. Пламя горелки будет устойчивым, если скорость истечения газа будет составлять 20—30% скорости звука. Диаметр горелки можно [c.226]

Факельные системы должны обеспечивать расчетную газовую нагрузку — быстрый отвод больших объемов горючих газов к факелу при минимальном сопротивлении системы со скоростью в устье трубы порядка 60 м/с. Скорость потока зависит от состава газовоздушной смеси и содержания в ней горючего. Если скорость потока в устье трубы слишком велика, то пламя факела может оторваться. При уменьшении скорости потока пламя может проникнуть внутрь горелки. Устойчивое горение газовой смеси, устанавливается при равенстве скорости истечения газа скорости распространения пламени для данной горючей смеси. [c.205]

Рис. XIХ-14. Схема циркуляции твердых частиц над элементами распределительного устройства при высокой скорости истечения газа в слой .

Чтобы система защиты была эффективной и надежной, алгоритм защиты и динамические характеристики определяют исходя из аварийных условий в цехе. По динамическим характеристикам загазованности находят скорость истечения газа при аварии, объем газа, который может поступать в помешение, количество воздуха, подаваемого вентиляцией во время аварии, минимальное количество газа, при котором создается нижний предел воспламенения, и коэффициент запаса роста загазованности в объеме помещения. Для достоверности обнаружения загазованности алгоритм защиты должен отражать ряд условий [c.258]

VрЛ конечная скорость истечения газа Шк (в м/с) [c.268]

При расчете числовых коэффициентов принимается скорость истечения газа, равная 20% скорости звука. [c.228]

При нарушении автоматического регулирования давления и отопительного газа, значительном повышении скорости истечения газов во время розжига и при выключении части горелок возможен отрыв пламени от горелки. Несвоевременно замеченный отрыв пламени может привести к образованию взрывоопасной смеси в топке печи. [c.42]

Полученное значение является приближенным, так как измерение скорости истечения газов осуществляется с определенными погрешностями. Поскольку эмпирической формуле неизвестного газа СН соответствует формульная масса 13,02 г, нетрудно видеть, что истинная молекулярная масса этого газа должна в шесть раз превышать его формульную массу и, стало быть, равна 6 - 13,02 = 78,12, откуда следует, что молекулярная формула газа-С Нб- [c.149]

Эта зависимость справедлива как для дозвуковой, так и звуковой скорости истечения газа. [c.157]

По данным Е. И. Казанцева, при скорости истечения газа 30 м/с и скорости параллельно идущего воздуха 5 м/с можно пользоваться формулой [c.155]

В предлагаемом Т. Ф. Ильиной методе расчета движения дисперсных частиц в закрученном потоке угловая скорость со в цилиндрической части аппарата определяется как скоростью истечения газа из соплового сечения, так и струйным характером течения в камере энергетического разделения [c.316]

Определение давления насыщения. Как было показано выше, максимальная скорость падения давления достигается при звуковой скорости истечения газа из сосуда. Для воздуха это условие определяется зависимостью (2.86). При этом необходимо, чтобы за время формирования волны разрушения Ст. е. за время отрыва первого слоя 1 ) величина к оставалась постоянной. Это значит, что давление газа в свободном объеме в течение времени I не [c.69]

Принимаем диаметр сопла погружной горелки с = 0,2 м. Скорость истечения газа из сопла горелки [c.247]

Затем задаются желательным давлением газа р внутри маточника. Это давление, очевидно, должно быть больше, чем рз. Однако учитывая значение критической скорости истечения газов из отверстий (см. гл. четвертую, 12), целесообразно принять р( из условия [c.240]

Вихревой циклон работает следующим образом. Сжатый газ, давление которого периодически падает до атмосферного, подается через тангенциальный патрубок (3) в приемную камеру (13), из которой через винтовые каналы (6) ВЗУ он направляется в виде закрученного потока в вихревую трубу (14). В зависимости от изменения уровня исходного давления благодаря гибким пластинам (7) проходное сечение каналов (6) меняется, что обеспечивает поддержание высокой скорости истечения газа в вихревую трубу и снижает турбулизацию газа в ней. [c.198]

Формула (122) удобна для вычисления тяги на режимах, когда статическое давление на срезе сопла равно атмосферному и iV = 1. Такие условия существуют, в частности, при дозвуковой скорости истечения газа из сопла, а также при работе сверхзвуковых сопел на расчетном режиме. [c.246]

Конструктивное оформление горелок ацетиленовых реакторов в настоящее время различно. Некоторые типы горелок выполняются в виде отдельных каналов диаметром до 20—30 мм, другие — в виде кольцевого сечения с завихрителями и т. д. В горелках любой конструкции скорость истечения газа должна быть несколько больше скорости гооения сжигаемой метано-кисло-родной смеси (30—75 см/сек при ламинарном горении). Поскольку на практике обычно происходит турбулентное горение, скорость которого значительно больше скорости ламинарного горения, скорость истечения метано-кислородной смеси из горелок промышленных реакторов находится в пределах от 40 до 300 м/сек. [c.55]

Толщина пламени и расстояние, на которолг начинается образование сажи, в большой степени зависят от скорости истечения газа. [c.122]

Молекулярно-кинетическая теория позволяет сделать множество других предсказаний о свойствах газов, при этом выкладки будут не намного сложнее, чем проведенные в предыдущем разделе. После проверки многими учеными этих предсказаний уверенность в правоте молекулярно-кине-тической теории значительно возросла. В частности, рассмотрение вероятности попадания молекулы в отверстие в стенке сосуда приводит к обоснованию закона эффузии газов Грэхема, который утверждает, что скорость истечения газа из малого отверстия в сосуде должна быть обратно пропорциональна квадратному корню из его молекулярной массы (рис. 3-14). [c.148]

Томас Грэхем (1805-1869) в 1846 г. экспериментально установил, что скорости эффузии газов обратно пропорциональны квадратным корням из их плотностей. Поскольку, согласно гипотезе Авогадро, плотность газа пропорциональна его молекулярной массе, наблюдения Грэхома согласуются с молекулярно-кинетической теорией газов, предсказывающей, что скорость истечения газа должна быть пропорциональна скорости движения его молекул, которая в свою очередь обратно пропорциональна квадратному корню из молекулярной массы [см. выражение (3-29)] [c.148]

Самым прар титаым прибором для определения -веса газа является Общеизвестный прибор Шйлдинга, в котором наблюдается скороса истечения одного и того же объема г за и воздуха через очень тонкое отверстие. Эти скорости относятся как квадраты их плотностей. Применение именно этого прибора для определения уд. веса газов лз нефти удобно потому, что растворимостью газов можно ирС небречь. К тому же всегда, есть возможность насытить воду исследуемым газом. Если определение скорости истечения газа и вовдуха следует непосредственно одно за другим, можно не вводить поп )а- " вок на барометрическое давление и температуру. [c.381]

Чтобы скорость истечения газов из сопла была достаточной,необходимо обеспечить высокую интенсивность процесса сгорания топлива, что достигается поддержанием в камере сгорания соответствующих температуры и давлаы>1я, а такие подбором наивыгоднейшего состава рабочей смеси. [c.96]

Анализ данных показывает, что расход газа при истечении псевдоожиженных систем является функцией скорости ожижа-ющ,его потока. Из рис. ХУ-2 видно, что скорость истечения газа при диаметрах отверстия более 14 мм может возрасти даже втрое при повышении числа псевдоожижения 7/ т/ До Ю. Из этого же рисунка видно, что истечение газа из отверстий различных размеров по-разному зависит от величины С//С7 . Весьма затруднительно подобрать для скорости истечения газа корреляцию, включаюш ую-скорость потока ожижающего агента в псевдоожиженном слое. Попытки такой корреляции относятся к данным, полученным при значениях UIVmf, мало превышающих 1. Кроме того, в условиях опыта В1йл 1, так что выходящий из отверстия газ составлял небольшую долю ожижающего потока в этих условиях нарушения псевдоожижения практически не наблюдалось. [c.571]

В полном диапазоне исследованных условий величина изменялась некоррелятивно в зависимости от скорости истечения газа. Таким образом, можно считать, что стабильность работы элементов 2, а и 2, б зависит только от сопротивления газовому потоку безотносительно к их внутреннему устройству. [c.690]

Работу колпачковых распределительных устройств типа 1, а при высоких скоростях истечения газа изучали Козин и Баскаков Они показали, что попытки интенсифицировать диспергирование газа аа счет повышения скоростей истечения струй приводят к образованию центров зарождения цузырей в точках пересечения струй, выходящих из прорезей колпачков. При использовании аналогичных колпачков для псевдоожижения слоев песка 5.1 при более низких скоростях истечения и более редкой их расположении, чем в цитируемой работе эффект пол щался иным. Так, в тонких слоях при низкой скорости истечения газа из четырехструйчатых колпачков, установленных с шагом 305 мм, возникают по четыре цепочки пузырей от каждого элемента. По мере увеличения высоты слоя происходит быстрая коалесценция пузырей, и в результате над каждым элементом образуется один поток пузырей. Поведение такой системы с быстрой коалесценцией пузырей сходно с псевдоожижением при низких скоростях истечения газа из элементов типа 2а. [c.705]

Совсем недавно детальное исследование состава газов, выделяющихся из магмы, было проведено во время крупного извержения группы вулканов Толбачика на Камчатке. Скорость истечения газов при извержении достигала 100—200 м/сек [Смирнов В. И., 1976]. Извержение сопровождалось фонтанами и потоками расплавленной базальтовой магмы. Температура лав в их истоках колебалась от 1000 до 1200°С, температура газовых струй, бивших из кратеров, достигала 1500°С. Средняя скорость восхождения мантийного материала вулканов составляла 100—150 м/ч. [c.141]

Плотность и теплота сгорания реактивного топлива характеризуют его энергетические возможности. Чем выше плотность, тем большее количество топлива можно за1 рузпть в баки летательного аппарата и увеличить таким образом /.альность полета без дополнительной заправки. При использовагин топлива, которое имеет высокую теплоту сгорания, с единицы массы или объема выделяется больше энергии, повышается скорость истечения газов из сопла, увеличивается тяга. [c.343]

Скорость истечения газа регулируется изменением давления газа и проходного сечения устья горелки с помощью подвижного дросселя. Искусственная турбулизация потока достигается его закручиванием и увеличением угла раскрытия при помощи завихри-теля с лопатками, расположенными тангенциально под постоянным [c.356]

Здесь к — к( ффициент, зависящий от теплоты сгорания топлива и равный 0,01брР (для мазута он составляет 1,5—1,6) и) — скорость истечения газа из сопла или насадки, м/с. [c.155]

Устойчивое горение устанавливается при равенстве скорости истечения газа г со скоростью распространения пламени в данной смеси V. Если гю > V, то пламя может оторваться от Г0Л0ВК1 факельной трубы и погаснуть, после чего газовая струя Судет загазовывать окружающую атмосферу до тех пор, пока с/ рую не зажгут вновь, что опасно из-за возможности объемного взрыва. Если ш < и, то пламя может проскочить внутрь факельной трубы, затем в факельные газопроводы и [c.249]

Как показали некоторые теоретические исследования и опытные работы, отрыв пламени от факельной горелки воз-мэжен, если скорость истечения газов будет превышать 20— 30% от скорости звука (от 330 м/с). Обычно на факельных установках такие скорости достигаются редко. Для поджигания газа после отрыва пламени имеются дежурные постоянно-гс рящие свечи. [c.250]

Основным принципом при организации прямого направленного теплообмена является создание в пламени, образованном факелами отдельных горелок, режима, отличающегося от режима газовой среды остальной части рабочего пространства, образно говоря, сохранение индивидуальности факелов, создаваемых горелочными устройствами. Следствием этого является необходимость создания такого газодинамического режима, при котором подсос в пламя окружающей среды был бы минимальным. Здесь мы сталкиваемся с главной трудностью конструирования подобных печей, а именно, для того чтобы локализовать пламя вблизи поверхности нагрева, расположенной на поду печи, необходимо иметь горелочные устройства с большими скоростями истечения сред. В то же время чем больше скорости истечения газа и воздуха из горелок, тем при прочих равных условиях больше всасывающая способность факела. Факелы мелких горелок, имеющие большую поверхность контакта с окружающей средой, быстрее теряют свою индивидуальность и поэтому для создания режима прямого направленного теплообмена непригодны. Напротив, этот режим теплообмена организуется значительно легче при использовании небольшого числа мощных горелок, факелы которых образуют плоский слой пламени вблизи поверхности нагрева. Внутренняя циркуляция газов в рабочем пространстве при данном режиме противопоказана и должна быть сведена к минимуму (полностью ликвидировать циркуляцию невозможно, тем более что в ряде случаев она способствует повышению стойкости футеровки). [c.67]

Для ускоряющегося газового потока этими формулами можно пользоваться и при сверхзвуковых скоростях, так как увеличение скорости происходит обычно без заметных потерь (изоэн-тронически) пе только в области М < 1, но и в области М > 1, т. е. полное давление в ускоряющейся газовой струе почти не меняется. В частности, по формулам (68) или (72) вычисляется скорость истечения газа. При этом в сосуде, где газ покоится, давление равно полному давлению вытекающей струи р, а в выхлопном отверстии сопла — статическому давлению р. Из формулы (68) получим [c.34]

Это значение Яг ограничивает область докритического истечения эжектирующего газа из сопла при всех больших значениях Яг истечение газа будет происходить под сверхкритическим перепадом давлений Р Р1,. Если в сопле эжектирующего газа отношение давлений превышает критическое значение, то скорость истечения газа из сужающегося сопла достигает скорости звука (Я1 = 1), и струя покидает сопло со статическим давлением, более высоким, чем давление окружающего сопло потока эжектируемого газа. При этом равенство давлений р ж р2 ш вытекающее пз него соотношение (24) между возможными значениями Я1 и Яг не соблюдаются. То же будет и в случае применения в эжекторе сопла Лаваля с неполным расширением при этом с некоторого значения По на срезе установится постоянная скорость (Я] = Яр1), не зависящая от статического давления в эжектируемом потоке. При постоянном значении Я1 = 1 (нерасширяю-щееся сопло) или Я1=Яр1>1 приведенная скорость эжектируемого газа Яг может иметь различные значения. Однако произвольно выбирая значение Яг для подстановки в расчетные уравнения, нельзя заранее быть уверенным, что такой режим работы эжектора реально осуществим. Имеется предельное значение Ягтш, ограничивающее область возможных режимов реальны лишь режимы, соответствующие Яг Ягт . Ниже в 4 этот вопрос рассмотрен подробнее. [c.517]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология