Профиль динамический

Подробное рассмотрение изотермического течения между параллельными пластинами позволяет глубже понять, как работают насосы, принцип действия которых основан на динамическом вязкостном способе создания давления. Однако в таких системах течение редко бывает изотермическим. Это объясняется двумя причинами во-первых, расплав полимера является высоковязкой жидкостью, поэтому тепло генерируется во время течения во-вторых, температура стенок канала не только неодинакова, но часто и непостоянна. Оба источника неизотермичности могут влиять на результирующий профиль скоростей, зависящий от температурной чувствительности вязкости (энергии активации вязкого течения). Для степенной модели жидкости эта зависимость может быть выражена в виде [c.315]

До сих пор рассматривались состояния термодинамического или механического равновесия системы мениск — пленка. При движении капель или менисков распределение давлений в переходной зоне и пленке меняется, что приводит к изменению также и поверхности мениска. Если теперь продолжить невозмущенный профиль мениска до пересечения с подложкой, то определенное этим формальным методом значение краевого угла обнаруживает зависимость от скорости V смещения периметра смачивания. Динамические краевые углы 0а начинают отличаться от статических 0о и превышать их при и>10 см/с. Теория динамических краевых углов развита пока только для случая полного смачивания, когда мениск наступает с постоянной скоростью на равновесную смачивающую пленку. Решение удается получить численными методами на основе уравнения (13.1) [564]. Полагая, что условие пологости профиля переходной зоны сохраняется и при течении, из (13.1) можно получить следующее выражение для градиента давления в направлении течения [c.221]

В результате обработки поперечных профилей динамических напоров получено, что в изучаемом факеле, начиная примерно с седьмого калибра, имеется универсальный безразмерный профиль плотности потока импульса. [c.67]

Перечислим вкратце основные допущения обобщенной схемы аэродинамического расчета турбулентного факела неперемешанных газов. Они состоят в представлении зоны горения в виде бесконечно тонкого фронта пламени, на котором реагируют исходные компоненты, в предположении об универсальности профилей динамического давления и тождественности их профилям ри в инертных турбулентных газовых струях. Последнее допущение нуждается в некотором разъяснении. Известно, что распределение плотности потока импульса в турбулентных газовых струях не является строго универсальным. При прочих равных условиях оно зависит, хотя и не сильно, от соотношения плотностей в струе и окружающем пространстве. Влияние разности плотностей заметно сказывается на ин- [c.37]

Наличие локализованного источника тепловыделения в поле течения факела не приводит к нарушению монотонности профилей динамического давления. Как показывают опытные данные, влияние фронта пламени на распределение невелико и не [c.128]

Поставленный выше вопрос о соотношении между экспериментальной кривой отражения Р (Р) и истинным профилем динамического максимума отражения от кристалла В был специально рассмотрен Лауэ [118]. Было показано, что прямой переход невозможен. [c.243]

Таким образом, трехкристальный спектрометр при надлежащем выборе отражений позволяет получить кривую отражения, которая по форме практически совпадает с истинным профилем динамического максимума, в особенности, если учесть, что этот прибор не искажает истинную кривую из-за паразитной симметрии [121]. [c.251]

Для оценки влияния тепловыделения в струе на аэродинамику факела использовали установленную во многих опытах универсальность профиля динамических напоров в поперечных сечениях [c.82]

Соответственно сходимости профилей динамического напора было принято, что граница струи (Л = 0) находится на том же относительном расстоянии от точек, в которых динамический напор составляет четверть динамического напора на оси, что и для изотермических свободных затопленных струй [c.90]

Указанный режим работы малообъемных роторных смесителей наблюдается, когда число прорезей или отверстий (щелей) на цилиндре ротора совпадает с числом отверстий на цилиндрической поверхности статора и, кроме того, имеет место полное совпадение прорезей, когда аппарат открыт , и их полное перекрытие, когда аппарат закрыт . При таком режиме работы аппаратов амплитуда колебания динамического давления максимальна, что существенно стимулирует гидродинамические процессы, повышает эффективность процессов смешения и массообмена. При такой конструкции аппаратов в момент совпадения прорезей происходит импульсная смена порций обрабатываемой смеси в зазоре между цилиндрами. Следовательно, для анализа эффективности работы важно знать не только профиль скорости установившегося турбулентного движения жидкости, но и время, необходимое для установления данного типа течения. Для его определения воспользуемся нестационарным уравнением движения жидкости для окружной Уе скорости (цилиндрическая система координат г, 0, г, ось г которой совпадает с осью вращения ротора). [c.321]

Кривая динамических напоров пересекает нулевую линию под некоторым углом, поэтому у границ струи факела скорости газов приближаются к нулю не асимптотически, как это наблюдается в сечении свободной струи. В этом и заключается отличие профилей динамических напоров в поперечных сечениях свободной струи от факела, ограниченного стенками, на участке, где он еще не заполнил всего сечения камеры. Для остальных участков факела профили практически совпадают, если строить их обычным методом в относительных координа- [c.83]

Логарифмический профиль. Динамические масштабы. [c.284]

Кроме того, можно отметить, что если по каким-либо причинам поток перед плоской решеткой закручен, то это закручивание при прохождении жидкости через решетку не будет устранено и сохранится в сечениях за решеткой (рис. 3.8). Вместе с тем струя при набегании на решетку будет растекаться, так что ее поступательные скорости за решеткой соответственно понизятся. Причиной закручивания потока может быть не только несимметричное расположение входного отверстия в аппарате, но и несимметричный профиль скорости струи на входе, даже при симметричном расположении входа относительно оси аппарата. В случае несимметричного профиля скорости равнодействующая динамических сил струи находится не на оси, а в зоне больших скоростей. Поэтому создается вращательный момент, закручивающий струю по направлению от больших скоростей к меньшим. [c.86]

Наиболее детально механизмы процесса перехода при естественной конвекции воды исследовались в работах [54, 74, 127]. До этого, например, в работах [98, 153], изучалось в основном турбулентное течение, но были получены некоторые экспериментальные данные и для области перехода. Результаты этих исследований позволяют представить общую картину перехода в воде. Она показана на рис. 11.4.1 для некоторого заданного теплового граничного условия. Изолированная область турбулентности появляется сначала в более толстом динамическом пограничном слое, а затем в тепловом пограничном слое. По мере ее расширения с увеличением расстояния по потоку рост средней скорости замедляется по сравнению с ламинарным режимом течения. Профиль средней скорости также начинает отличаться от профиля для ламинарного пограничного слоя. Возмущения становятся довольно интенсивными, в результате возникает диффузия жидкости из теплового пограничного слоя во всю область динамического пограничного слоя, что вызывает изменение профиля средней температуры. Это сигнализирует о начале перехода в тепловом пограничном слое. Динамический и тепловой пограничные слои перемешиваются, и толщина их возрастает. Конец области [c.38]

В динамических или турбокомпрессорных машинах передача энергии к газу происходит непрерывно во вращающемся рабочем колесе, снабженном лопатками. При обтекании потоком газа решетки из профилей лопаток вращающегося колеса возникает подъемная сила, вызывающая ускорение потока, увеличение его скорости и давления. В дальнейшем в неподвижных элементах происходит добавочное увеличение давления за счет преобразования кинетической энергии газа. К динамическим компрессорам относятся центробежные, диагональные, осевые и вихревые машины. [c.5]

Наиболее точные результаты дают статические методы, которые основаны на изучении неподвижных менисков жидкости или профиля капель и пузырьков. В этих случаях поверхность жидкости находится в равновесии с ее объемом и не изменяется в ходе измерений. Динамические методы применяют, когда предполагается быстрое установление равновесия между поверхностным слоем и объемом жидкости. В противном случае (при медленном [c.310]

В рабочем колесе энергия передается жидкости путем динамического воздействия лопаток на поток. При натекании потока на крыловой профиль (например, на крыло самолета) на его верхней и нижней поверхностях образуется перепад давления и, следовательно, возникает подъемная сила. Аналогично этому возникает подъемная сила на лопатках рабочего колеса лопастной гидромашины при движении их в жидкости. У лопастного насоса момент подъемных сил относительно оси колеса противодействует [c.184]

Известен ряд работ, где для управления процессом ферментации используют оптимальные подпитки субстратом в ходе периодического процесса ферментации [3, 28], оптимальный температурный профиль [23, 27], изменения рОг среды в течение режима ферментации [25]. При рещении указанных задач применяют такие методы оптимизации, как принцип максимума Понтрягина, динамическое, нелинейное программирование. [c.33]

Построение карт ио динамическим пластовым давлениям, измеренным в скважинах, вносит ряд погрешностей в определение значения самого пластового давления и градиента давления в призабойной зоне скважин. Однако, если учесть, что радиус зоны искривления профиля давления, связанного с работой скважины, небольшой и удается его рассчитать [31, то использование карты изобар для определения градиентов давления следует считать вполне оправданным. Кроме того, показано [11, что на участках г—д и ж—/с фактические линии распределения давления хорошо совпадают с линиями, проведенными по динамическим пластовым давлениям. [c.86]

Задача нахождения оптимального температурного профиля в реакторе идеального вытеснения для обратимых реакций рассматривалась выше (см. пример III-8). Однако в данном случае представляет интерес получить ее решение методом динамического программирования, чтобы подробнее проанализировать [c.303]

Динамика режима адиабатического реактора и реактора с теплообменом при отравлении катализатора была исследована теоретически и экспериментально [206, 207]. При этом полагали, что катализатор дезактивируется ядом, содержащимся в реакционном потоке. Расчеты были проведены по динамической модели (уравнения (3.105)-(3.109)) с учетом продольной диффузии и теплопроводности. Кинетику реакции описывали выражением Лэнгмюра- Хиншельвуда. Были выделены три стадии процесса. Вследствие быстрого распространения яда потоком газа непосредственно после ввода яда быстро устанавливается квазистационарное состояние концентрационного профиля. Затем катализатор нагревается, и профили концентраций, активности и температуры изменяются более медленно. На этой стадии процесса температура в слое может превышать адиабатический разогрев в стационарном режиме. [c.153]

Критерий начала перехода. Прежде чем детально описать стадии процесса перехода, необходимо дать четкое определение границ области перехода. Приведенный выше критерий окончания переходного режима успешно использовался для течений как жидкостей, так и газов. Предложено множество критериев для определения начала перехода. Однако лишь недавно обнаружено, что существуют различия между гидродинамическим переходом в динамическом пограничном слое и теплофизическим переходом в тепловом пограничном слое. Ранее предложенные критерии были основаны на определении момента, когда появляются заметные пульсации температуры или повышается интенсивность теплообмена относительно уровня, соответствующего ламинарному режиму течения, а в случае постоянного теплового потока от поверхности — уменьшается разность температур по сравнению со значениями для ламинарного пограничного слоя или, наконец, когда профиль средней температуры отклоняется от соответствующего профиля для ламинарного течения. [c.40]

На рис. 11.4.3 приведены измеренные профили средней температуры в виде зависимости ф от у. При = 470 профиль соответствует ламинарному течению. Однако в динамическом пограничном слое переход к турбулентности начался уже раньше. При О = 503 видны первые заметные изменения профиля температуры. Толщина теплового пограничного слоя возрастает. Профиль становится круче во внутренней части пограничного слоя и положе во внешней области. Эти изменения происходят вслед за изменениями поля скоростей. По данным работы [74] изменения профилей средней скорости и температуры имеют одинаковый характер. [c.42]

Прогнозирование начала перехода в динамическом и тепловом пограничных слоях. Если данные работы [104] по переходу в азоте выразить с помощью параметра Е, то оказывается, что-началу перехода в тепловом пограничном слое соответствует среднее значение Е = 20,5. При этом в качестве критерия перехода использовалось отклонение от ламинарного профиля средней температуры. В аналогичных условиях при исследовании перехода в воде [127] получено очень близкое значение параметра Е 19,2. Поэтому возникает вопрос о том, нельзя ли в пределах разумной погрешности применять одно и то же значение параметра Е для определения начала перехода как в жидкостях, так и в газах. [c.53]

Профиль скоростей псевдопластичных жидкостей имеет в центре пологий участок, такой же, как на рис. 5.8 для бингамовской вязкопластичной жидкости, хотя псевдопластичные жидкости и не имеют конечного предельного динамического напряжения сдвига, следовательно, при их течении в трубе жесткое ядро отсутствует. Уплощение профиля связано с уменьшением локальных скоростей сдвига в направлении к центру трубы и, следовательно, с повышением локальной вязкости. Степень уплощения повышается с уменьшением п в соответствии со следующим уравнением [c.192]

Аналогичная картина наблюдается п на других расстояниях от амбразуры горелки при несколько ином соотношении количественных характеристик. Следовательно, меняя направление вращения вихревых потоков и варьируя интенсивность крутки, можно влиять на динамику топочных газов, т. е. на характер движения среды, окружающей указанные вихри. В свою очередь активное воздействие на аэроструктуру индивидуального факела или группы вихревых пламен может оказывать весьма существенное влияние на теплообмен в топочной камере. Скоростные поля закрученных пламен соседних горелочных стройств образуют суммарное поле, профиль которого зависит от интенсивности крутки и от направления вращения взаимодействующих пламен. Так, например, при встречном направлении вращения пламен вершина профиля динамического напора направлена вниз, а при расходящемся направлении вращения пламен, наоборот, вверх. Есть основания полагать, что, ис- [c.155]

Расхождения в профилях динамических напоров, полученные в наших опытах, и в опытах, описанных в [Л. 6], обусловлены тем, что наши опыты проводились в топочной камере довольно больших размеров по сравнению с камерой сгорания, описанной в [Л. 6]. Авторы названной работы сами указывают, что заметное влияние на характер исследованного факела оказывало стеснение его стенками камеры сгорания. Этими же причинами, очевидно, обусловлено совпадение профилей горящего и негорящего факелов. В других работах [Л. 42] показано заметное различие в полях скоростных напоров горящего и негорящего факелов. [c.20]

Построенные кривые показывают афинность профилей динамического напора в струе. [c.60]

Поля динамических иагооров в по переч. но м сечении факела непрерывно преобразуются от начальных профилей при выходе газа и воздуха из горелки до установившегося профиля при движении газов в цилиндрической трубе в конце камеры. В средней части факела при слиянии потоков газа с воздухом образуется единый поток газов с профилем поля динамических напоров, близким к профилю динамических напоров в свободной струе. [c.80]

Механический износ проявляется также в пластической деформации деталей, подверженных нагрузкам. Например, валы кроме износа поверхностей трения подвергаются кручению и изгибу. Шпонки и шпоночные пазы подвергаются пластической деформации вследствие перегрузки соединения, некачественной сборки или в результате появления ударных нагрузок на шпоночное соединение. Любое болтовое соединение находится под воздействием статической нагрузки. Величина нагрузки определяется усилием затяга соединения. Переменная температура и переменное давление в аппарате приводят к появлению динамических нагрузок, под воздействием которых возникает усталость металла и удлинение болтов с искажением профиля резьбы. Пластические деформации при тепловом воздействии связаны с ползучестью металла. Для углеродистых сталей ползучесть проявляется при температурах, превышающих 375 °С, для легированных — более 420 °С. [c.39]

Форма профиля скорости 2, показанная на рис. 3.12, б, будет, конечно, иметь место только в том случае, когда упаковка слоя остается неизменной после его засыпки, т. е. с плотностью, уменьшающейся вблизи стенки. Если в процессе эксплуатации под действием тех или иных факторов (нанример, динамических сил потока, вибраций, занылення и т. д.) первоначальная упаковка и соответственно проницаемость слоя будут изменены, то распределение потока в не.м получится еще более еравпомерным, а форма профиля скорости на выходе окажется более сложной пики скоростей будут иметь место не только у стенки, но и в других частях ссчения (см. рис. 3.12, в). [c.90]

Компрессорные машины (компрессоры) предназначаются для пере.мещения и сжатия газов. По принципу действия они подразделяются на машины объемного и динамического сжатия. Машины объемного сжатия делятся в свою очередь на поршневые горизонтальные (односторонние, оппозитньге, угловые), поршневые вертикальные, роторные с обкатываемыми профилями (винтовые и типа руте ), роторные пластинчатые и роторные жидкостно-кольцевые. Динамические компрессоры (турбокомпрессоры) подразделяются на центробежные, осевые и диатомальные. [c.275]

В условиях динамической нагрузки прочность шпилек в значительно большей мере зависит от конструкции всех элеме 1тов соединения и технологии изготовления шпилек, чем от качества применяемого материала. Выполнение резьбы ишилек со скругленными впадинами заметно повышает прочность шпилек. Форма выполнения впадин по радиусу г = 0,144 5, где 5 — шаг резьбы, предусмотрена ГОСТом 9150—59 на метрическую резьбу, но в чертежах должна быть указана, так как стандарт допускает также выполнение впадины плоско срезанного профиля. [c.314]

Структурно-механические свойства нефти оказывают заметное влияние на процесс разработки нефтяной залежи, являясь одной из причин низкой нефтеотдачи, быстрого обводнения скважин, неравномерности профилей притока нефти в скважины. Поэтому необходимо найти способы уменьшения прочности структуры в нефти и, следовательно, снижения у нее предельного динамического напряжения сдвига (ПДНС) и градиента динамического давления сдвига (ГДДС). [c.47]

Расчет скорости детонации из уравнений квазиодномерного течения значительно более труден, чем расчеты, о которых шла речь в главе 2. Так, скорость волны теперь зависит от профилей статического и динамического давлений в зоне реакции, т. е. структура волны в данном случае влияет на величину скорости детонации. Еще одна трудность связана с определением той точки за волной, в которой следует использовать условие Чепмена — Жуге Моо = 1. Это условие нельзя использовать в точке х = оо, так как при некотором конечном значении координаты х пограничный слой будет заполнять все сечение трубы. Фэй преодолел эту трудность, воспользовавшись тем, что увеличение площади и подвод тепла оказывают противоположное действие на квазиодномерное течение (в дозвуковом режиме подвод тепла приводит к увеличению, а увеличение площади — к уменьшению числа М). Здесь может наблюдаться явление, подобное тому, какое имеет место в горле сопла Лаваля. В некоторой точке сопла, где скорость роста площади реакционной зоны соответствующим образом связана со скоростью увеличения энтальпии торможения потока, может наблюдаться плавный переход через М = 1отМ< 1кМ 1. Следовательно, условие Чепмена — Жуге нужно использовать в точке х, где скорость роста пограничного слоя соответствующим образом связана со скоростью химической реакции. При этом характеристики течения в области, расположенной вниз по потоку от этой плоскости (М = 1), не могут влиять па детонационную волну, так как в этой области скорость газа относительно волны превышает скорость звука как внутри, так и вне пограничного слоя. [c.217]

I — линейные. механизмы И — нелинейные механизмы III —первые признаки появления турбулентности в динамическом слое JV —начало изменения профиля скорости VT V — нзчало изменения профиля температуры Gj-j- VI —развитие процесса перехода VII—каскадный перенос энергии к мелким вихрям VIII —развитая турбулентность нейтральная устойчивость возмущения с максимальной скоростью усиле- ия Get — конец перехода ламинарного пограничного слоя. Пространственный размер каждой зоны соответствует условиям течения около поверхности, нагреваемой тепловым потоком плотностью "=1000 Вт/м2. [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология