Аэродинамические расчеты

Методика теплового и аэродинамического расчета аппаратов воздушного о.хлаждения. М., ВНИИнефтемаш, 1971. 102 с. [c.327]

Рассмотренные в этом разделе схемы трубопроводной обвязки ABO и теплообменных секций отдельных аппаратов являются типовыми. В процессе теплового, аэродинамического расчета и анализа каждая из типовых схем может быть улучшена путем проектирования дополнительных обводных трубопроводов, вспомогательных насосов, гидравлических затворов и промежуточных ресиверов, т. е. оборудования, которое обеспечивает высокую эффект-ивность использования ABO. [c.33]

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АППАРАТОВ С НЕПОДВИЖНЫМ ЗЕРНИСТЫМ СЛОЕМ [c.67]

Шумы, вызванные двумя первыми из перечисленных причин, устраняются в процессе ремонта технологического оборудования. Остальные источники шума могут быть следствием как неправильного аэродинамического расчета, в результате которого завышены диаметры воздуховодов и газопроводов, так и неудачной прокладки. [c.183]

Аэродинамический расчет аппарата воздушного охлаждения заключается в выборе числа оборотов вентилятора, угла установки его лопастей и мощности электродвигателя. [c.189]

Абрамович Г. Н. Принципы аэродинамического расчета коллекторов. — Тр. ЦАГИ, 1935, вып. 231. 30 с. [c.337]

Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод). Л. Энергия, 1977.-256 с. [c.136]

Для анализа работы АВО по зонам строят зависимость fp = f(Va), представляющую собой прямую линию, проходящую через начало координат и точку пересечения абсциссы Руст и ординаты полной производительности вентилятора Va (рис. П-2). По величине теплового потока в зоне на графике Fp = f(Vp) приблизительно выбирают значение Va, предполагая, что это количество охлаждающего воздуха участвует в теплообмене. Далее по общей методике теплового и аэродинамического расчета проводят полный расчет первой зоны АВО. [c.41]

Более точный и подробный расчет аппаратов воздушного охлаждения дан в Методике теплового и аэродинамического расчета аппаратов воздушного охлаждения (ВНИИнефтемаш, 1971 г.). Пример 4. Рассчитать горизонтальный воздушный холодильник, [c.80]

На этом завершается выбор исходных данных, после чего выполняют тепловой и аэродинамический расчеты в следующей последовательности [c.36]

Рис. 48. Характеристики, полученные в результате теплового й аэродинамического расчета четырех конструкций набивок для водовоздушного радиатора гусеничного тягача

В комбинированных схемах обвязки (см. рис. 1-16) АВО рассчитывают по общей методике теплового и аэродинамического расчета с учетом особенностей процессов конденсации, переохлаждения или доохлаждение компонентов, распределения общей тепловой нагрузки между АВО и дополнительным теплообменным оборудованием, включенным последовательно по ходу продукта. [c.42]

Ниже приведены основные результаты теплового и аэродинамического расчета рассматриваемой схемы [c.44]

Перерасчет аппаратов для различных ti и Ууз в случае охлаждения и конденсации продукта производится по общей методике теплового и аэродинамического расчета. В случае конденсации в АВО насыщенных паров с неизменными температурами и давлением конденсации рекомендуются ниже приводимые уравнения и зависимости. [c.51]

Заводами химического и нефтяного машиностроения освоено серийное производство указанных видов теплообменников по государственной и отраслевой нормативно-технической документации, а также по сборникам технических проектов ВНИИнефтемаша. Применение нестандартизированных теплообменных аппаратов (единичного исполнения) возможно только по согласованию с головной специализированной организацией по данному виду продукции в отрасли (ВНИИнефтемашем) и, как правило, по его техническим проектам. В каждом конкретном случае вид и типоразмер аппарата выбирается с учетом его назначения и рабочих условий, на основе теплового, гидравлического или аэродинамического расчета по типовым методикам, действующим в отрасли химического и нефтяного машиностроения. [c.343]

Г о ф л и н А. П. Аэродинамический расчет проточной части осевых компрессоров для стационарных газовых турбин. М.—Л., Машгиз. 1959. [c.335]

Книга посвящена теории и методике аэродинамического расчета вентиляционных установок в нефтяной промышленности. [c.2]

Наблюдающаяся в ряде случаев недостаточная эффективность работы вентиляционного оборудования не может быть объяснена только неудовлетворительным монтажом вентиляционных установок, дефектами в их наладке и эксплуатации или несовершенством технологических процессов, хотя роль этих факторов значительна. В известной степени здесь сказывается и недостаток пособий для аэродинамического расчета вентиляционных установок применительно к требованиям нефтяной промышленности, основанных на достоверных предпосылках и в максимально возможной степени проверенных экспериментами. [c.4]

Излагаемые ниже материалы данной книги и предназначены для ознакомления проектировщиков (и других инженерно-технических работников нефтяной промышленности) с современными способами аэродинамического расчета наиболее ответственных узлов вентиляционных установок. [c.4]

ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ В ВОЗДУХОВОДАХ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА И ОБЩАЯ МЕТОДИКА ИХ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА [c.162]

Прн сжигании газа с помощью горелок внешнего смесеобразования к влиянию перечисленных выше основных параметров добавляется еще влияние целого ряда явлений, присущих диффузионному горению подсос к устью горелок горячих продуктов горения термическое разложение углеводородов в зоне недостатка воздуха сложные температурные условия в процессе диффузионного горения потеря динамического напора потоками воздуха и газа при их выходе в топочную камеру аэродинамика самой топочной камеры, которая является одним из самых важных и недостаточно изученных факторов в этом виде горения н др. Еслн процесс смешения в горелках внутреннего смесеобразования в какой-то степени поддается аэродинамическим расчетам, основанным на изучении поведения отдельной струи, то методика расчета горелок с внешним смесеобразованием, учитывающая всю сложность явлений при диффузионном горении, до настоящего времени не разработана. [c.56]

Аэродинамический расчет аппаратов с неподвижным зернистым слоем. Штерн П. Г., Руденчик Е. А., Т у р у н т а е в С. Б., Абаев Г. Н.— Аэродинамика химических реакторов с неподвижными слоями катализатора. Новосибирск Наука, 1985. [c.174]

Расчет аэродинамических характеристик конструкции набивки радиатора, выполненный для нечетной схемы, был проведен по экспериментальной зависимости оби<(Ке) для теплообменной поверхности № 1, показанной ранее (см. рис. 24) для четной схемы. Коэффициент сопротивления воздуха, учитывающий потери давления на трение, на в<ходе и выходе в набивке радиатора общ для четной схемы несколько выше, чем для нечетной, поскольку коэффициент живого сечения набивки радиатора при четной схеме меньше, чем при нечетной. Поэтому результаты аэродинамического расчета нечетной схемы конструкции набивки радиатора получаются несколько завышенными, что гарантирует надежность такого расчета. [c.71]

Рассмотрены элементарные основы погрешностей измерений и рациональной точности вычислений. Освещены методы определения избытка воздуха в продуктах сгорания, контроль анализа дымовых га-зов, сушка топлива на складе и паровая разомкнутая сушка, диссоциация и рециркуляция продуктов сгорания, вопросы, относящиеся к аэродинамическим расчетам, и др. [c.2]

Уже на данной стадии развития метода приведенных характеристик топлива целесообразно широкое внедрение его в практику инженерных И учебных расчетов. Для этой цели уместно в новых изданиях нормативных методов теплового и аэродинамического расчетов парогенераторов построить определения всех балансовых соотношений и величия, связанных с топливом, на основе приведенных характеристик. Это изменение явится серьезным шагом на пути обобщения громоздких расчетов теплообмена в современных парогенераторах. При этом для каждого определенного элемента однотипных парогенераторов при широком разнообразии сжигаемых топлив сравнительно мало будут различаться не только скорости газов, коэффициенты теплопередачи и температуры газов, как это имеет место при обычных методах расчета, но и все другие основные параметры и величины теплового расчета объемы воздуха и продуктов сгорания, энтальпии газов и тепловосприятия поверхностей нагрева. Как известно, эти параметры и величины лри обычных методах расчета и разнообразных топливах так же сильно различаются, как и величины СРд. При расчетах по приведенным характеристикам все эти параметры и величины мало изменяются. Важно, что эти небольшие изменения приведенных объемов и энтальпий в зависимости от вида и качества топлива наглядно характеризуют топливо. Так, например, более влажные топлива (или более зольные при неизменной рабочей влажности) будут иметь большие значения приведен- [c.6]

Насколько метод расчета объемов по приведенным характеристикам менее точен, чем обычный, классический метод расчета по составу топлива Каким методом расчета следует в основном пользоваться Часто эти вопросы решаются предвзято в пользу классического метода, без должного анализа. Эти вопросы достаточно важны и требуют серьезного рассмотрения. Ведь от правильности определения объемов воздуха и продуктов сгорания зависят и правильность вычисления энтальпий, а следовательно, и всего теплового и аэродинамического расчета парогенератора. [c.47]

Сравнительно малое количество и разрозненность отдельных определений, вошедших в эту главу, объясняется недостатком литературы в данной области. Это в свою очередь вызвано недооценкой возможностей использования приведенных характеристик с целью упрощения и уточнения теплотехнических расчетов. В качестве примера приведем методику определения плотности дымовых газов. В действующих нормах аэродинамического расчета [Л. 59] графическое определение этой величины основано на обычных методах расчета, требующих знания состава продуктов сгорания, тогда как метод определения этой величины, основанный на приведенных характеристиках, оказался намного проще и существенно точнее ( 7-4,а). [c.186]

Высокие темпы развития химических и нефтехимических производств, создание совершенной технологии требуют решения одной из важнейших задач промышленности сокращение потребления воды, расходуемой для отвода избыточного тепла технологических процессов. В большой степени эта задача решается при внедрении в производство теплоъбменных аппаратов воздушного охлаждения (ABOJT Отечественные конструкции ABO разработаны институтом В1таИнефтемаш, в котором на базе обширных экспериментальных исследований созданы теоретические основы теплового и аэродинамического расчета аппаратов. [c.4]

Книга посвящена аэродинамическим явлениям, происходящим в компрессорных машинах центробежного типа, а также аэродинамическому расчету этих машин. Кратко иэложены физические основы теории подобия в приложении к трубомашинам. Рассмотрены теория работы и метод расчета рабочих колес центробежных машин. Приводятся аналитический и экспериментальный материал о влияний ряда факторов на работу колес, а также отечественный и зарубежный материал о влиянии степени диффузорности потоков в каналах колеса, аналитический и экспериментальный материал о работе безлопаточных и лопаточных диффузоров. Рассматривается работа компрессоров на нерасчетных режимах. Анализируются условия повторяемости характеристик модулируемых машин. Даются рекомендации по приближенному пo t,бy моделирования. [c.2]

Исходными данными для выбора ABO, его теплового и аэродинамического расчетов является еледующив параметры [c.33]

Для получения Fф необходимо проводить несколько тепловых и аэродинамических расчетов при условии авн = onst. Расчеты проводят до соответствия F тому количеству воздуха, которое проходит через фактическую поверхность. Фактический запас поверхности охлаждения определяется как [c.40]

Тепловой и аэродинамический расчет АВО с параллельной схемой включения аппаратов и теплообменных секций при охлаждении жидких и газовых продуктов без изменения их arpe-гатного состояния, как правило, не вызывает каких-либо трудностей. Общий тепловой поток делится на число АВО, и расчет проводится до получения f р и f ф с дальнейшим определением Пр и Пф. Следует отметить, что физические и теплофизические свойства продукта должны определяться для условий [c.41]

Анализ работы АВО начинается с сопоставле ния экспериментальных данных с проектными. Прямое сопоставление проектных и экспериментальных данных может быть проведено только в том случае, если экспериментальные и проектные значения близки или полностью совпадают по параметрам Рб, ф, Ри ti, tsx, Gb, Gn, N3, а также по составу охлаждаемой или конденсируемой среды. Остальные параметры являются производными и в зависимости от состояния оборудования могут отклоняться от проектных. Практически, большинство из указанных параметров отличаются от расчетных величин. В этом случае экспериментальные данные Рд, = Р , t , Gg, G H состав продукта принимаются как исходные для выполнения теплового и аэродинамического расчетов. Расчет проводят от определения Q до получения запаса поверхности охлаждения Пф в соответствии с правилами и требованиями, рассмотренными в гл. П. Если рассчитанное по экспериментальным данным количество рассеиваемого тепла меньше фактического (5р.ф (Эф, то отрицательное значение Пф будет свидетельствовать о том, что методика расчета АВО для рассматриваемого случая неточна. В действительности аппарат обеспечивает принятые для расчета параметры. [c.75]

Движение потока в радиальных каталитических реакторах есть совокупность течений в системе каналов с проницаемыми (нористымп) стенками. Поэтому метод аэродинамического расчета базируется па задаче о распределении средней скорости по оси пористого канала. Исследуя течение в пористых каналах с отсосом через стенки, обнаружили [4], что при интенсивном отсосе конвективный поток импульса на 3—4 порядка превышает вязкие напряжения вплоть до зпачений г/Я = 0,91 и, следовательно, вязкой диссинацие механической энергии в ядре потока можно пренебречь. Основные динамические процессы локализованы в пристенной области. Это позволяет посредством усреднений свести задачу к рассмотрению одномерного течения, на границе которого возникают силы Мещерского, вызванные изменением расхода. В этом случае главным является вопрос, каким образом их работа распределяется между механически обратимой и диссипируемой энергией. На этот вопрос можно ответить, рассматривая течение в рамках уравнения энергии. Общая теория и анализ литературных данных приводят к выводу, что работа сил Мещерского примерно поровну распределяется между механически обратимой и диссипируемой энергией. [c.132]

Приведенные в работе аналитические и экспериментальные исследования позволили построить методику аэродинамического расчета таких ванн, использование которой дает результаты, близкие к известным экспериментальным данным ЛИОТ ВЦСПС для круглых ванн. [c.5]

По результатам испытаний поверхностей № 1, 15 и 16 (см. рис. 24, 44 и 45) проводили сравнительные тепловой и аэродинамический расчеты водо-воздушного радиатора для транспортной силовой установки быстроходного дизеля, используя указанные конструкции набиво к радиаторов при следующих условиях. [c.68]

В результате экспериментальных исследований разработаны программы машинного счета на ЭЦВМ Минск-2 для обработки данных испытаний водо-воздушных радиаторов, итеррацион-ного теплового и аэродинамического расчетов проектируемых радиаторов, аппроксимации экспериментальных данных тепловых и аэродинамических испытаний теплообменных поверхностей при помощи наиболее точного аппроксимирующего метода отклонений наименьщих квадратов функции. Это позволило в несколько раз уменьшить затраты труда по сравнению с подобной аналитической обработкой вручную. Возможность появления случайных ошибок, неизбежных при ручном счете, была исключена и несоизмеримо повышена точность. [c.76]

Последнее преимущество, часто упускаемое из виду, рассмотрим несколько подробнее. При обычной методике расчетов с отнесением расчетных величин к 1 кг (или 1 м ) топлива источниками ощибок в итого-говых расчетах могут быть попрещности при определениях состава и теплоты сгорания топлива. Так, например, если теплота сгорания отличается от истинной, соответствующей составу топлива, а п%, то ошибка в результатах подсчета скорости и объемных расходов будет равна также п%, а при аэродинамических расчетах для сопротивлений и напора машин 2п%-, для расхода мощности Зге% ( 2-7). [c.32]

Малое использование метода приведенных характеристик топлива объясняется также необоснованным представлением о его недостаточной точности. На примере изложенной ниже методики расчета объемов показано, что точность метода приведенных характеристик (погрешность 0,5- 1% и лишь в сравнительно редких случаях 1ч-12%) вполне достаточна для решения большинства инженерных задач. Действительно, при тепловом и аэродинамическом расчетах котлоагрегата объемы воздуха и продуктов сгорания нужны прежде всего для подсчета соответствующих сечений и скоростей газов (воздуха), по которым определяются коэффициенты теплоотдачи конвекцией и газовые (воздушные) сопротивления, а также для определения производительности тягодутьевых машин. Все эти расчеты и определения, производимые по нормам, основаны на использовании экспериментальных коэффициентов (и различных графиков и номограмм сравнительно небольшого масштаба). Поскольку эти коэффициенты (и графические определения) являются в значительной степени приближенными, небольшая погрешность за счет приведенных характеристик оказывается значительно меньше погрешностей основного расчета и поэтому не играет существенной роли ( 2-6). Кстати, эта небольшая погрешность приведенных характеристик значительно меньше погрешностей иамере- [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология