Холодильный коэффициент испарения жидкости

Одним из способов получения низких температур является использование эффекта охлаждения жидкости при дросселировании с понижением давления и поглощением тепла при испарении. В зависимости от способа создания давления в системе различают компрессионные, абсорбционные и пароэжекторные холодильные установки. Для оценки эффективности холодильного цикла используют холодильный коэффициент е, который представляет собой отношение удельной холодопроизводительности 92 к работе А, затраченной на осуществление цикла [c.183]

Во-первых, была потеряна работа детандера / во-вторых, тепло, которое в цикле Карно детандер отводил от холодильного агента, теперь вызывало испарение части жидкости и уменьшало холодопроизводительность цикла. Холодильный коэффициент машины с дросселирующим, вентилем [c.12]

В диапазоне изменения режимных параметров, характерном для работы испарителей холодильных машин, коэффициент теплоотдачи к пленке в 2—5 раз больше, чем при кипении в большом объеме. Интенсификация теплообмена в зоне испарения обусловлена значительной скоростью течения жидкости, турбулизацией потока при ударе его о трубу и волнообразованием на поверхности пленки. [c.127]

Необходимо обеспечить полное испарение капель остаточной жидкости, переносимых холодильным агентом, чтобы в компрессор поступал только пар. Этот метод имеет свои недостатки для него требуется увеличение площади теплообмена испарителя (то есть увеличение количества трубок) примерно на 2-3% на каждые 0,5°С перегрева. Этому способствует также тот факт, что коэффициент теплообмена перегретого пара ниже соответствующего показателя насыщенного пара. Поскольку обычно обеспечивается перегрев на 5-8°С, увеличение площади испарителя может составлять от 20 до 40%. На- [c.170]

В случае влажного процесса при всасывании в цилиндр компрессора агент поступает в виде смеси пара с капельками жидкости. Эта смесь сепарируется, и капельки жидкого агента, как более тяжелые, оседают на достаточно нагретых стенках цилиндра. Так как коэффициент теплоотдачи между жидкостью и стенками цилиндра достаточно высок, то внутри цилиндра происходит испарение агента с образованием большого объема пара, Препятствующего всасыванию новых частей холодильного агента из испарителя. [c.57]

Пузырчатое испарение наблюдается до так называемой критической разности температур А/ поверхности нагрева и температуры насыщения С увеличением разности пузырьки чаще отрываются от поверхности и коэффициент теплоотдачи а увеличивается. Но увеличение перепада свыше 25—30° вызывает резкое снижение коэффициента теплоотдачи, так как при большой разности температур число центров настолько увеличивается, что они сливаются между собой в сплошную пленку, которая отделяет жидкий холодильный агент от теплопередающей стенки и создает термическое сопротивление. Пленка неустойчива, разрывается на части и поднимается вверх с жидкостью в форме больших пузырей. Такое испарение называется пленочным. [c.97]

Заметим, что вьшод о независимости е от природы хладоагента справедлив только в случае двухфазных хладоагентов (жидкость— пар), но не однофазных. Так, если заменить в рассматриваемой холодильной машине аммиак, например воздухом, то придется заменить конденсатор и испаритель двумя теплообменниками. В первом из них температура воздуха будет изобарически понижаться за счет водяного охлаждения, а во втором — повышаться в результате отвода тепла от охлаждаемого вещества. В диаграмме Т — S такого цикла изотермы конденсации и испарения придется заменить изобарами охлаждения сжатого и нагрёвания расширившегося воздуха (рис. XVI-1, б) при давлениях pi и р . Холодильный коэффициент выразится так [c.729]

Определить удельную холодопроизводительность хладагента и холодильный коэффициент цикла для а) аммиака, б) двуокиси углерода и в) дифтор-дихлорметана Fj lj (фреона-12). Температура испарения —15 °С, температура конденсации 30 °С. Цикл сухой, переохлаждение жидкости перед дросселированием отсутствует. [c.470]

Большое влияние па коэффициент теплоотдачи при кипении жндкости внутри труб оказывает удельный тепловой поток q в ккал м ч п скорость движения жидкости и в кг м ч, от которой зависит соотношение между экономайзерньш и испарительным участками. Для определения коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности труб к кипящему сжиженному газу применяется уравнение, полученное в результате опытного изучения теплоотдачи при испарении в трубах холодильных агентов [34]. [c.76]