Коэффициент зависимость от удельного теплового потока

Рис. 14. Зависимость удельного теплового потока д и коэффициента теплоотдачи а от те.мпературного напора при кипении жидкости I — область теплоотдачи свободной конвекцией, 2 — пузырьковое кипение, г — пленочное кипение

Фиг. 43. Зависимость коэффициента теплоотдачи от удельного теплового потока для полистирола полихлорвинила и полиэтилена.

Рис. IV. 14. Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении волы а от удельного теплового потока д.

Влияние шероховатости поверхности нагрева. Изучение влияния шероховатости труб на кипение в пленке показало, что с увеличением шероховатости коэффициент теплоотдачи а возрастает, так как при этом увеличивается число действующих центров парообразования. При низких значениях удельного теплового потока и интенсивном поверхностном испарении влияние шероховатости на коэффициент теплоотдачи а не отмечено [144]. В этой области а зависит только от плотности орошения. С повышением тепловой нагрузки появляются паровые пузыри, и коэффициент теплоотдачи становится зависимым от шероховатости. При этом глубина шероховатости до / = 10 мк не влияет на интенсивность теплоотдачи. Интенсификация теплообмена происходит при большей шероховатости (при > 10 мк). [c.126]

В зависимости от режима течения жидкой пленки изменяется значение коэффициента теплоотдачи а, представляющего собой удельное количество тепла, переданное стенке через пленку жидкости. При конденсации пара в твердое состояние (фиг. 99, б) выделившаяся теплота фазового превращения переносится только теплопроводностью и удельный тепловой поток определяется аналогично выражению (99) [c.225]

Рпс. 11.12. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от удельного теплового потока д при Я = 0,16 м. [c.118]

Рис. 208. Характер изменения удельного теплового потока д и коэффициента теплоотдачи а при кипении жидкости в зависимости от температурного напора

В прямоточной системе жидкость после насоса поступает параллельно либо последовательно в приборы охлаждения, из которых частично возвращается для повторной циркуляции. В таких системах напор, создаваемый насосом, можно полностью использовать для изменения количества подаваемого хладагента по потребителям в зависимости от величины тепловых нагрузок. Применение насоса существенно усиливает циркуляцию жидкости. Производительность его выбирают такой, чтобы в период максимальной тепловой нагрузки кратность циркуляции достигала 4—5. Это обеспечивает хорошее заполнение приборов охлаждения, большие значения коэффициента теплопередачи, равномерное распределение хладагента по приборам охлаждения, что особенно важно для аппаратов, работающих при больших удельных тепловых потоках. [c.37]

В расчетном плане задача сводится к нахождению значения поверхностной плотности теплового потока (далее эта величина называется для краткости удельным тепловым потоком) q поперек стенки, разделяющей теплоносители (на рис. 3.28 стенка для определенности принята двухслойной, состоящей из стальной стенки трубы и слоя загрязнений). Действительно, для нахождения q необходимо вычислить значения коэффициентов теплоотдачи с учетом их зависимости от температур поверхностей и i 2i а знание величины q дает возможность определить необходимую поверхность теплопередачи F по известному из теплового баланса количеству передаваемой теплоты Q F = Q/q- Параллельно с этим знание величин 1 и 2 дает возможность по соотношению (3.95) найти величину коэффициента теплопередачи К и затем по уравнению теплопередачи (3.106) вычислить значение поверхности теплопередачи F. Этот последний расчет по формулам (3.95) и (3.106) является проверочным и производится после вычисления величины поверхности по найденному удельному потоку теплоты q. [c.274]

На рис. 1-1 изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а от удельного теплового потока при кипении спирта [Л. 47]. Левая ветвь графика отвечает пузырьковому кипению. Она свидетельствует о существен- [c.7]

Рис. 47. Изменение удельного теплового потока и коэффициента теплоотдачи при кипении жидкости в бассейне в зависимости от разности температур стенки и жидкости А — свободная конвекция некипящей жидкости В — пузырьковое кипение с конденсацией пара в жидкости В — пузырьковое кипение, пузырьки поднимаются на поверхность Г — неустановившееся пленочное кртеяие, переход к сплошной пленке Д — пленочное кипение

Последнее уравнение — не. аналог (4.1), поскольку оба уравнения принципиально описывают один процесс — теплопередачу, но по-разному. Уравнение (4.1) дает количественное значение переносимой теплоты через заданную поверхность аппарата, которое может быть больще или меньше в зависимости от времени работы, температурного режима и т. д. Уравнение (4.2) через удельный тепловой поток (удельную тепловую нагрузку) характеризует интенсивность теплообменника, т. е. тепловую мощность или его максимальную способность к переносу теплоты. Из рис. 4.1 и уравнения (4.2) следует, что для конструирования высокоинтенсивного аппарата надо стремиться к максимальным значениям К и ДГ, но последний связан и ограничен технологическим регламентом В итоге конструктор должен создавать теплообменные аппараты, выбирая теплообменные процессы с высокими значениями коэффициента теплопередачи К. Высокое значение К, как [c.250]

Характерная зависимость коэффициента теплоотдачи от удельного теплового потока при кипении в большом объеме воды показана на рис. 1.39 а (рисунок из [9]). Точками отмечены экспериментальные результаты. Видно, что в режиме пленочного кипения теплоотдача падает раз в десять. Это приводит к перегреву теплоотдающей поверхности и порче прибора. Таким образом, пленочное кипение — явление зачастую нежелательное. Как отмечалось, переход от пузырькового кипения к пленочному и обратно совершается при разных д (эти переходы показаны на рис. 1.39 а стрелками). Такое [c.67]

При анализе течений с учетом выталкивающей силы, проведенном в предыдущих главах, предполагалось, что теплофизические свойства жидкости постоянны с тем лишь исключением, что учитывалась переменность плотности в члене с объемными силами, входящем в уравнение движения. Это изменение играет существенную роль для описания выталкивающей силы. Однако уравнение неразрывности использовалось для несжимаемой среды. Такой подход позволяет анализировать течения жидкости с постоянными свойствами. Однако теплофизические свойства большинства жидкостей зависят от температуры и, если в окружающей среде создаются большие градиенты температуры, теплофизические свойства, как правило, существенно изменяются. Пренебрежение подобными изменениями может во многих случаях привести к серьезным погрешностям при расчете тепловых потоков. Теплофизические свойства, входящие в основные уравнения, включают термодинамические параметры и характеристики переноса. Термодинамические параметры определяются из равновесного состояния системы. К ним относятся температура, плотность и удельная теплоемкость жидкости. К характеристикам переноса относятся различные коэффициенты, определяющие скорости процессов, например коэффициент теплопроводности или вязкость. Опубликовано большое количество данных, позволяющих найти зависимость этих характеристик от температуры для различных жидкостей, представляющих практический интерес. Можно рекомендовать работу [32]. [c.474]

Это и есть уравнение теплового потока через пограничный слой, при помощи которого можно рассчитывать теплообмен [Л. 68]. Физические параметры, входящие в уравнение (7-2), даны в таблицах (см. приложение). Значения удельной теплоемкости Ср, коэффициента теплопроводности Я и вязкости ц зависят от давления только вблизи критической точки. Для водяного пара эта зависимость показана на рис. П-3 и П-7. Теоретически удельная теплоемкость Ср вблизи критической точки приближается к бесконечности. Это видно по очень крутому подъему кривой зна- [c.214]

В опытах с равномерно обогреваемым однотрубным медным испарителем, включенным в контур с естественной циркуляцией, определены скорости циркуляции циклогексана, изоспиртов (изопропилового, изобутилового и изоамилового), а также бинарных смесей циклогексана с изоспиртами. Опыты показали, что скорости циркуляции шо имеют сложную зависимость от удельной тепловой нагрузки поверхности теплообмена. Для обобщения результатов опытов предложено использовать модель Леви для движения адиабатного парожидкостного потока в трубах, отражая специфику потока с переменным паросодержанием в кипятильной трубе посредством коэффициента проскальзывания р, который количественно учитывает неравномерное движение паровой и жидкой фаз в вертикальных каналах. В этом случае уравнение для расчета Шо имеет вид [c.163]

Аналогично проводится определение температуры стенки для испарителеп холодильных машин, а также испарителей-конденсаторов в каскадной схеме. Отличие состоит в том, что при кипении коэффициенты теп,лоотдачи выражены через удельный тепловой поток. Иоэто.му предварительно надо найти зависимость а от Д/ = —г, воспользовавшись уравнением (119) и фор.мулами для расчета а нри кииенни. [c.107]

Для определения результирующих тепловых потоков необходимо располагать данными о коэффициенте излучения еп, который является сложной функцией ряда факторов, как-то природы излучающего тела, состояния его поверхности, температуры и т. п. Так, для металлов 8п практически линейно зависит от абсолютной температуры 7 и свЯзан с удельным электрическим сопротивлением Оо зависимостью Ец = 3,49 /сТо ПЮО, из которой может быть рассчитан. Однако он резко увеличивается при появлении на поверхности металлов оксидных пленок. Степень черноты сплавов выше, чем чистых металлов. Поэтому в общем желательно определять еп экспериментально. [c.160]

Зависимости удельного термического сопротивления Гзс от плотности теплового потока 93 и коэффициента а от степени перфорации Кп приведены на рис. Б.13, а, г. [c.240]

Из рис. VI 1.5 видно, что с ростом удельной тепловой нагрузки коэффициент теплоотдачи а, по данным разных работ, изменяется различным образом. Анализ наклона кривых показал, что при возрастании а с ростом удельной тепловой нагрузки q имеет место зависимость а — < о,об о,б g работах [34, 56] обнаружено отсутствие в области малых значений q влияния тепловой нагрузки на коэффициент теплоотдачи. Как показали визуальные наблюдения за характером парообразования [56], различный характер влияния тепловой нагрузки объясняется тем, что при малых значениях q имеет место испарение с поверхности пленки без видимой турбулизации жидкости, а при достаточно большой тепловой нагрузке наблюдается развитое пузырьковое кипение, интенсивность которого и турбулизнрующее воздействие на пристенный слой жидкости увеличиваются с ростом удельного теплового потока. [c.231]

При увеличении температурного напора (или удельного теплового потока) наступает режим развитого пузырькового кипения (область ВС — рис. 208), при котором интенсивность теплоотдачи определяется процессом парообразования, т. е. конвекцией жидкости вследствие роста и движения пузырьков пара. Величина коэффициента теплоотдачи здесь зависит от температурного напора (или удельного теплового потока), физических свойств жидкости, давления. Найдены обобщенные зависимости, характеризующие теплоотдачу при кипении жидкостей в большом объеме [75, 78, 79]. Ниже приводится формула, полученная с помощью критериального уравнения, предложенного Г. Н. Кружилиным [c.426]

На рис. 6.2 дана зависимость энергетических характеристик теплообмена при Rem==10 и А[э/ э=10-2 от отношения Re потоков с Рг= =0,7 для поверхности с естественной шероховатостью и гладкой. Из рисунка следует, что при увеличении Rer гладкой поверхности (уменьшении R при заданном Rem) отношение энергетических коэффициентов сравниваемых поверхностей l if растет, отношения тепловой мощности (или плотности теплового потока при f = idem) t], и затрат мощности на циркуляцию потока (удельная) падают. При R=l, т. е. при [c.94]

Существует обобщенная теория теплового пробоя диэлектриков с учетом несимметричных условий охлаждения, тепловыделения в электродах и изменения удельной актпвной проводимости по толщине образца [18]. Соотношение для расчета Упр в этой теории может быть представлено в виде, аналогичном соотношению (55), причем величина Ф является здесь уже функцией трех параметров коэффициентов VI и Уг, характеризующих условия охлажденйя со стороны первого и второго электродов, и коэффициента зависящего как от потока теплоты от одного электрода к другому, так и от степени неоднородности диэлектрика по удельному сопротивлению. Показано, что теорию Фока, Вальтера, Семенова можно рассматривать как частный случай обобщенной теории теплового пробоя (соответствующий условиям Vl=V2 И 1 =0). При и> Упроо для развития теплового пробоя (для разогрева диэлектрика) требуется некоторое конечное время Тф. Зависимость между приложенным напряжением и временем развития пробоя может быть установлена теоретически путем решения нестационарного уравнения теплопроводности. Если и Э> ипроо, то разогрев диэлектрика происходит весьма интенсивно и приблизительно равномерно по всей толщине, так как отводом теплоты в окружающее пространство можно пренебречь по сравнению с тепловыделением внутри диэлектрика. Тогда приближенно можно записать [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология