Одноступенчатая система с рециркуляцией

А. ОДНОСТУПЕНЧАТАЯ СИСТЕМА С РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ НЕПРОРЕАГИРОВАВШЕГО СЫРЬЯ [c.285]

Сравним эти данные с результатами, полученными для одноступенчатой системы с рециркуляцией пропилена и хлористого водорода и двухступенчатой системы, работающей с рециркуляцией только хлористого водорода. В результате сравнения видно, что одноступенчатая система, в которой применяется рециркуляция непрореагировавшего сырья, позволяет уменьшить реакционный объем по сравнению с двухступенчатой системой, работающей с рециркуляцией хлористого водорода, на 4,4%. Уменьшение величины реакционного объема двухступенчатой системы, в одном из реакторов которой применяется рециркуляция непрореагировавшего сырья, по сравнению с одноступенчатой системой с рециклом составляет 7,8%, а по сравнению с двухступенчатой системой, работающей с рециркуляцией хлористого водорода, —11,9%. В табл. 42 приведены оптимальные величины основных параметров для всех сравниваемых систем. [c.295]

Обсуждение результатов. Зависимости, изображенные на фиг. 61, показывают, что при осуществлении процесса в две ступени минимальный суммарный объем обеих ступеней достигается при 64%-ном превращении сырья в первом реакторе. В данном случае объем 1-го реактора относится к объему 2-го реактора, как 1 0,68. Объем двухступенчатой системы при этом на 42% меньше объема одноступенчатой системы, работающей без рециркуляции, но дающей ту же степень превращения (равную 0,95). [c.336]

Тогда получим конечное расчетное уравнение для определения объема одноступенчатой системы, работающей без рециркуляции непрореагировавшего сырья, в виде [c.347]

В двухступенчатых системах так же, как и в одноступенчатых, применение рециркуляции сырья позволит значительно интенсифицировать химический процесс и добиться глубоких превращений сырья, лимитируемых термодинамическими и кинетическими ограничениями. [c.364]

При рассмотрении, например, кривой V = f F ) для прямоточной системы (см. схему II) видно, что при 1 = -Рк 0,8 объем системы составляет 0,482 л-г-моль пропилена в час, т. е. рассматриваемая реакционная система обращается в одноступенчатую без рециркуляции сырья (схема I). Равным образом, анализируя кривую V = Jv l F.,) для противоточной системы, можно видеть, что объем такой системы / 1 = / к = 0,8 равен [c.395]

Полное превращение вещества Ai в Л2, как указывалось ранее, может быть осуществлено в одноступенчатой системе, работающей с рециркуляцией непрореагировавшей части исходного сырья (рис. 56). [c.260]

В данном случае объемы первого и второго реакторов относятся, как 1 0,68. Объем двухступенчатой системы при этом на 42% меньше объема одноступенчатой системы, работающей без рециркуляции, но дающей ту же степень превращения, равную 0,95. [c.263]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступенями, наблюдается еще большее снижение величины реакционного объема. Предельно минимальные объемы во всех случаях имеют одноступенчатые системы (прямоточные и противоточные), работающие с рециркуляцией, в условиях F- 0. Нетрудно видеть, что эффект от применения того или иного метода интенсификации химического процесса тем меньше, чем больше величина R. В связи с этим интересны результаты расчетов, приведенных для случая, когда R = 2,1. Кривые зависимости V от Fl при = 2,1 показаны на рис, 72. Полученные данные показывают, что применение противотока не всегда способствует интенсификации химического процесса. В данном случае, когда R = 2,1, все рассмотренные схемы, где применяется только противоток реагирующих компонентов (за исключением схемы IV), имеют большие объемы, чем соответствующие прямоточные. Поэтому все кривые рис. 72, характеризующие зависимости V от Fl, для противоточных одноступенчатых реакторов (с рециркуляцией и без рециркуляции) располагаются выше соответствующих кривых для прямоточных одноступенчатых реакторов. [c.319]

Полное иревращение исходного сырья, как указывалось выше, может быть достигнуто при ведении процесса в одноступенчатой системе, работающей с рециркуляцией непрореагировавшей части исходного сырья, схема потоков в которой приведена на рис. 181. [c.473]

Из рассмотрения кривой коэффициента рециркуляции следует, что при переработке данного количества сырья нри определенной общей степени превращения уменьшение объема реактора, работающего с рециркуляцией, неминуемо приводит к увеличению загрузки, ио сравнению с загрузкой обычной одноступенчатой системы. [c.475]

При рассмотрении, например, кривой 1 =/11( 1) для прямоточной системы (см. схему II) видно, что при / 1= н=0,8 объем системы составляет 0,482 л на 1 г-моль пропилена в час, т. е. рассматриваемая реакционная система обращается в одноступенчатую без рециркуляции сырья (схема I). Равным образом-, анализируя кривую У=/у1п(Л) для противоточной системы, можно видеть, что объем такой системы при Гх = Рк=0,8 равен 0,439 л на 1 г-моль пропилена в час, т. е. рассматриваемая реакционная система обращается в одноступенчатую противоточную систему, работающую без рециркуляции, сырья Если лее / 1=0 и по-прежнему Рн=0,8, то обе системы (прямоточная и противоточная) имеют предельно минимальный объем, равный 0,229 л на на 1 г-моль пропилена в час. Очевидно," указанные условия соответствуют работе гипотетического реактора с непрерывным отводом продукта реакции (когда /Ск= оо), что обеспечивает постоянство высокой концентрации реагирующих компонентов и, следовательно, наибольшую скорость реакции. Предельное уменьшение величины реакционного объема в этом случае для обеих систем,по сравнению с одноступенчатой прямоточной системой,работающей без рециркуляции компонентов реакции, составит [c.420]

Ранее рассмотренные кривые V = /и F ) и V — /vni (Л) касались одноступенчатых систем с прямоточной и противоточной рециркуляцией при Fr=0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции пропилена. Если же в тех же системах осуществлять полную рециркуляцию пропилена, то зависимости объемов их от F будут характеризоваться (соответственно) кривыми V =/u(Fj) и =/уш(Л). отнесенными к Fr=1 (см, кривые на рис. XIV. 14 и расчетные данные табл. XIV. 3 и XIV. 14). Рассматривая эти кривые, можно видеть, что для полного превращения пропилена в изопропилхлорид (при Fr = 1) необходимы значительно большие объемы реакционных зон, чем для 80%-ного превращения (при Fr=0,8). Однако, как видно по ходу кривых, в некотором пределе значений F одноступенчатые системы с полной рециркуляцией сырья имеют даже меньший объем, чем двухступенчатые и трехступенчатые, где достигается лишь 80%-ное превращение пропилена. Предельно минимальный объем, необходимый для полного гидрохлорирования пропилена, может иметь одноступенчатая рециркуляционная система при Fi=0. Расчеты показывают, что в данном случае предельно минимальный объем такой системы равен 0,287 на 1 г-моль пропилена в час. Достигнуть полного превращения пропилена в одну ступень без применения рециркуляции не представлялось бы возможным из-за термодинамических и кинетических ограничений, а для получения 80%-ного превращения потребовался бы объем реактора, равный 0,482 л на I г-моль пропилена в час. Таким образом, преимущества одноступенчатого реактора, в работе которого применяется рециркуляция непрореагировавшего сырья, совершенно очевидны. Здесь следуе,т решить лишь вопрос о том, какой глубиной гидрохлорирования за однократный процесс следовало бы ограничиться, так как с этой величиной связан ряд технико-экономических показателей процесса. Однако, перед обсуждением этого вопроса следует остановиться еще на вопросе о том, как влияет на интенсификацию химического процесса начальная концентрация реагирующих пропилена и хлористого водорода, подаваемых в реакционную систему (т. е. величина относительной концентрации хлористого водорода R).. В [c.421]

Эффективность осуществления данного процесса в многоступенчатой системе реакторов по сравнению с одноступенчатой системой, работающей как с рециркуляцией, так и без нее. [c.165]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступенями, наблюдается еще большее снижение величины реакционного сбъема. Предельно минимальные объемы во всех случаях имеют одноступенчатые системы (прямоточьые и проточные), работающие с рециркуляцией, в условиях / —0. Нетрудно видеть, что эффект от применения того или иного метода интенсификации химического процесса тем меньше, чем больше величина Я. В этой связи интересны результаты расчетов, приведенных для случая, когда / = 2,1. Кривые зависимости [c.398]

Таблица 85 показывает, что минимальные объемы и максимальные производительности имеют реакционные системы, работающие с избытком хлористого водорода, равным 2,1 Предельно максимальные производительности (3,92 г-моль/л час) имеют одноступенчатые системы при / 1=0. Двухступенчатая система по схеме IV при Ру = 0,А2 имеет производительность 2,95 г-моль1л-час. Однако при том же значении = 0,42 одноступенчатая прямоточная система с рециркуляцией обладает несколько большей производительностью, а именно—3,36 г-моль/л-час. Таким образом, данные таблицы 85 также подтверждают преимущества одноступенчатых прямоточных рециркуляционных систем, работающих при сравнительно небольших превращениях за однократный процесс (при не более 0,66). [c.405]

Ранее рассмотренные кривые V = =fn Fl) и V=fvшlFl) касались одноступенчатых систем с прямоточной и противоточной рециркуляцией при Рц = = 0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции пропилена. Если же в тех же системах осуществлять полную рециркуляцию пропилена, то зависимости объемов их от Рг будут характеризоваться (соответственно) кривыми V = = /и( 1) и У = /ут( 1), отнесенными к /"й = 1 (см. кривые на рис. 69 и расчетные данные т 1бл. 107 и 118). Рассматривая эти кривые, можно видеть, что для полного превращения пропилена в изопропилхлорид (при / / = 1) необходимы значительно большие объемы реакционных зон, чем для 80% -ного превращения (при Рц = 0,8). Однако, как видно по ходу кривых, в некотором пределе значений / 1 одноступенчатые системы с полной рециркуляцией сырья имеют даже меньший объем, чем двухступенчатые и трехступенчатые, где достигается лишь 80%-ное превращение пропилена. Предельно минимальный объем, необходимый для полного гидрохлорироваиия пропилена, может иметь одноступенчатая рециркуляционная система при /"1= 0. Расчеты показывают, ЧТОБ данном случае предельно минимальный объем такой системы равен 0,287 л на 1 г-моль пропилена в час. Достигнуть полного превращения пропилена в одну ступень без применения рециркуляции не представлялось бы возможным из-за термодинамических и кинетических ограничений, а для получения 80% -ного превращения потребовался бы объем реактора, равный 0,482. г на 1 г-моль пропилена в час. Таким образом, преимущества одноступенчатого реактора, в работе которого применяется рециркуляция непрореагировавшего сырья, совершенно очевидны. Здесь следует решить лишь вопрос о том, ка- [c.318]

PdHee рассмотренные кривые V =/n(/ i) и V = f i l F ) касались одноступенчатых систем с прямоточной и противоточной рециркуляцией при = 0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции пропилена. Если в тех же системах осуществлять полную рециркуляцию пропилена, то зависимости объемов их от будут характеризоваться, соответственно, кривыми V= fii F ) и V = /v i (/ i), отнесенными к fr = 1 (см. кривые на фиг. 72 и расчетные данные таблиц 71 и 82). Рассматривая эти кривые, можно видеть, что для полного превращения пропилена в изопропилхлорид (при / r = 1) необходимы значительно большие объемы реакционных зон, чем для 80%-ного превращения (при / r = 0,8). Однако, как это видно по ходу кривых, в некотором пределе значений F одноступенчатые системы с полной рециркуляцией сырья имеют даже меньший объем, чем двухступенчатые и трехступенчатые, где достигается лишь 80 /о-ное превращение пропилена. Предельно минимальный объем, необходимый для полного гидрохлорирования пропилена, может иметь одноступенчатая рециркуляционная система при Fj=0. Расчеты показывают, что в данном [c.396]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология