Коэффициент рециркуляции

Тяжелый каталитический газойль является остаточным жидким продуктом каталитического крекинга. Качество тяжелого каталитического газойля зависит а) от характера исходного сырья, коэффициента рециркуляции газойля и общей глубины превращения б) от режима работы колонны и количества отбираемого легкого каталитического газойля. [c.70]

Отсюда коэффициент рециркуляции для рассмотренной системы равен [c.292]

Характеристикой рециркуляционных процессов является коэффициент рециркуляции Кц, который равен отношению количества сырья д, поступающего в реактор (сумма свежего и рециркулируемого дн) к количеству [c.118]

Необходимо отметить, что для характеристики включения пользуются также коэффициентом рециркуляции, который можно определить следующим образом [1] [c.275]

Kr — коэффициент рециркуляции или возврата [c.293]

Количественно рециркуляцию каталитического газойля принято характеризовать коэффициентом рециркуляции (см. стр. 76). [c.23]

Выходы и качества продуктов коксования изменяются в ши-роких пределах и зависят от характеристик исходного сырья (мазут, крекинг-остаток, гудрон с вакуумной установки), режима коксования и конструктивного оформления процесса. Выход бензиновых фракций составляет 8—18% вес., керосино-соляровых дистиллятов 40—65% вес. и кокса от 12 до 26% вес. и редко выше количество образующегося газа обычно не превышает 10% вес. (включая потери). При переработке одного и того же сырья выходы и качества дистиллятов коксования существенно зависят от коэффициента рециркуляции тяжелых соляровых фракций, скорости нагрева сырья, времени пребывания погонов в зоне высоких температур и т. д. [c.65]

Степень рециркуляции каталитического газойля принято характеризовать коэффициентом рециркуляции. Под коэффициентом рециркуляции понимают отношение веса рециркулирующего газойля к весу свежего сырья, т. е. отношение [c.76]

Из сопоставления этих отношений видно, что величина меньше величины К . Коэффициент на единицу больше коэффициента рециркуляции К . Сравнивая показатели работы разных установок каталитического крекинга, следует учитывать разницу между коэффициентами рециркуляции и К ,. [c.76]

Пример. Определить коэффициенты рециркуляции К , [c.76]

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

Для данной работающей установки наиболее выгодную степень рециркуляции подбирают на основе опытных данных и экономических расчетов. На действующих установках каталитического крекинга перерабатывают сырье разных качеств с неодинаковыми коэффициентами рециркуляции и обычно при не совпадающих между собой режимах. Этим объясняется наблюдаемое разнообразие в их материальных балансах. В табл. 15 помещен ряд балансов крекинга нескольких видов дестиллатов в смеси с рециркулирующим каталитическим газойлем. [c.78]

Коэффициент рециркуляции каталитического газойля,. 1..... 1,25 0,51 0,32 1,01 [c.78]

Коэффициент рециркуляции. Без рециркуляции 0,6 1 [c.161]

Коэффициент рециркуляции. Под коэффициентом рециркуляции понимают или отношение веса рециркулирующего газойля Сд (в т/ час) к весу свежего сырья в т час) реактора [c.17]

Главные ректификационные колонны промышленных установок каталитического крекинга имеют высоту 20—26 м и диаметр от 3 до 6 л в зависимости от пропускной способности установки, глубины разложения сырья, коэффициента рециркуляции газойля и 1 д. [c.177]

Коэффициент рециркуляции (по массе)..........(3—8) I [c.108]

Кроме того, часто приходится пользоваться коэффициентом рециркуляции [c.411]

При низкой степени полимеризации сырья полимеры состояли почти из чистой димерной фракции, при полимеризации на 50% две трети полимера составляла димерная фракция, а лри почти полной полимеризации сырья она составляла от 35 до 40 % от суммарного количества полимера. Из сказанного видно, что летучесть полимеров из нормальных олефинов можио контролировать путем изменения глубины полимеризации сырья, т. о. в непрерывном процессе, изменением коэффициента рециркуляции. Эти результаты находятся в резком противоречии с данными [24, 22 Ь]. которые были получены при применении 100 %-ной фосфорной кислоты как катализатора при полимеризации пропилена из пропилена нри этом образовалось сравнительно небольшое количество димера, а полимер состоял главным образом из тримеров. [c.195]

Особенностью реакции полимеризации, катализируемой фосфорной кислотой, является возможность регулирования молекулярного веса полимера в определенных пределах за счет применения различных типов катализаторов, изменения температуры реакции и коэффициента рециркуляции легкого полимера. В случае проведения процесса при высоких температурах образуются низкомолекулярные полимеры. Повышение рециркуляции приводит к большему выходу высокомолекулярных продуктов. [c.105]

Конверсия за проход является фактором интенсивности, на который влияют и рабочие условия, и природа крекируемого продукта. При определенном технологическом режиме конверсия за проход понижается ири увеличении коэффициента рециркуляции, так как уже подвергнувшееся обработке сырье становится более термически устойчивым. В зависимости от интенсивности процесса, численным выражением которой служит величина конверсии за проход, продукты обладают определенными свойствами. [c.315]

Условия проведения процесса. Реактор давление 0,2— 0,3 МПа, температура 500—545°С, кратность циркуляции катализатора 4—7 т/т сырья, коэффициент рециркуляции 10— 12. Регенератор давление 0,24—0,34 МПа, температура 630— 700°С. [c.25]

Комбинированную модель можно представить как каскад последовательно соединенных диффузионных ячеек с рециркуляционными потоками между ними (рис. П-Б). Перемешивание внутри диффузионных ячеек характеризуется коэффициентом продольного перемешивания Ей- Параметрами рассматриваемой модели являются число Пекле Ре = и1/Е (как у диффузионной модели), коэффициент рециркуляции (как у рециркуляционной моде- [c.28]

Зная концентрации трассера на общей границе двух соседних ячеек (например, в аппарате, секционированном статорными кольцами или перфорированными тарелками, концентрации над и под кольцом или тарелкой), можно рассчитать относительный.коэффициент рециркуляции [c.43]

Численное решение системы уравнений позволяет [30, 40] получить семейство кривых (рис. 111-12), каждой из которых соответствует определенное значение коэффициента рециркуляции f=oi V=W u. [c.53]

Таким образом, для быстрого и достаточно надежного определения по рециркуляционной модели величины обратных потоков достаточно располагать заранее рассчитанными по уравнениям (1П.48а) и (III.486) зависимостями Ki = (pi(f, п) или Ai = ( 2 f, п). Заметим, что при отыскании этих зависимостей нужно определить лишь наименьший корень уравнения (1П.48в), так как 0i<02< < 03 < 071- Располагая экспериментальными значениями Л] и / i = tg 3, по зависимостям Л1 = фг(/, п) и Д l = ф (f, п) легко определить коэффициент рециркуляции f и со. [c.60]

Для ряда значений п на рис. П1-17 представлены рассчитанные по уравнениям (П1.48а) и (III.486) зависимости Ai и Ki от коэффициента рециркуляции /. [c.60]

Выразив коэффициент рециркуляции = 1и через относительный коэффициент рециркуляции х=й77( + ) [т. е. / = л /(1—л )] и учитывая, что 1и = к1п и Zn-l = п—1)1п, получаем [c.84]

Полученных уравнений вполне достаточно для экспериментального определения параметров, проверки надежности найденных результатов и установления формальной адекватности модели потоку в аппарате. При этом число ячеек рециркуляционной модели обычно принимают равным числу секций в колонне. Неизвестным является лишь один параметр — коэффициент рециркуляции, иногда называемый коэффициентом обратного перемешивания. Чаще всего этот коэффициент определяют по дисперсии экспериментальной С-кривой, регистрируемой на выходе потока из аппарата. [c.101]

При больших значениях коэффициента рециркуляции / выражение (1У.75) еще более упрощается и становится идентичным уравнению (111.121) [c.104]

Интенсивность обратного перемешивания характеризовали эффективным коэффициентом рециркуляции /эф, рассчитанным по соотношению [c.178]

Ск к Ск — концентрации трассера в самом верхнем и самом нижнем сечениях секции f=W /u —коэффициент рециркуляции. [c.178]

Особенностью производства битумов в трубчатом реакторе является протекание стадии собственно окисления в режиме, близком к идеальному вытеснению (хотя в целом трубчатый реактор, работающий с рециркуляцией, соответствует более сложной модели и при значительных коэффициентах рециркуляции приближается по характеру структуры потоков жидкости к реактору идеального смешения). В этом случае для обеспечения приемлемой скорости реакции необходимо уже на вход в реактор подавать нагретые реагенты. В дальнейшем же во избежание перегрева реакционной смеси ее необходимо охлаждать. Таким образом, вначале требуются затраты энергии на нагрев сырья в трубчатой печи, а затем — на охлаждение реагирующих фаз потоком вентиляторного воздуха [72]. При использовании легкого сырья или при сравнительно глубоком окислении (до строительных битумов) нагрев сырья в трубчатой печи можно заменить нагревом в теплообменниках битум — сырье [54, 73]. Средняя температура в реакторе должна быть не ниже 265 °С, иначе реакция окисления резко замедляется [71]. [c.53]

Корриган и Миллс приводят пример реакции, протекающей в неподвижном слое при температуре 538 °С. Требуется определить количество катализатора, необходимое для проведения реакции до конечной степени превращения 0,95. Состав смеси соответствует стехиометрическим коэффициентам. Рециркуляция отсутствует. Выход продукта / должен составлять 500 кг/ч. Давление [c.140]

Таким образом, при известных характеристиках мембраны и заданном давлении и Рр можно подбором состава исходной смеси добиться оптимальных энергетических характеристик мембранного процесса в модуле. Такая возможность направленного изменения состава Xf- Xf ) появляется в схемах мембранных ступеней разделения с рециклом проникшего или сбросного потоков, при этом условие т]мд(л )->тах следует учесть при выборе коэффициента рециркуляции. [c.263]

Коэффициент рециркуляции. Газойлевая фракция коксования содержит в своем составе около 30—40 % полициклических ароматических углеводородов. Поэтому рециркуляция этой фракции поз — воляет ароматизировать и повысить агрегативную устойчивость вторичного сырья и улучшить условия формирования надмолеку — Л5 рных образований и структуру кокса. Однако чрезмерное повышение коэффициента рециркуляции приводит к снижению производительности установок по первичному сырью и по коксу и возрас — танию эксплуатационных затрат. Повышенный коэффициент рециркуляции (1,4—1,8) оправдан лишь в случае производства высококачественного, например, игольчатого кокса. Процессы коксова — нля прямогонных сточных видов сырья рекомендуется проводить с н лзким коэффициентом или без рециркуляции газойлевой фракции. [c.44]

Расходы водяного пара и топлива, а также электроэнергии, ва 1 m перерабатьшаемого сырья изменяются в весьма широких пределах в зависимости от типа применяемых на крекинг-установках двигателей для привода воздуходувок, компрессоров для сжатия углеводородных газов и насосов. Расход энергии зависит также от глубины крекинга сырья, выходов кокса и гааа, коэффициента рециркуляции газойля, кратности циркуляции катализатора, степени использования отходящего тепла, атмосферных условий, темнературы охлаждающей воды и т. д. [c.294]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Сконденсированная основная часть паров нефтепродуктов (отгон, или так называемый черный соляр ) собирается в нижней части сепаратора 14, откуда центробежным (или поршневым) насосом отводится через холодильник в сборник топлива. Черный соляр используется в качестве компонента топочного мазута. В испарителе 10 накапливается окисленный битум. С низа испарителя 10 битум забирается поршневым насосом 9 и подается в качестве рециркулята в смеситель 5. Коэффициент рециркуляции зависит от марки получаемого товарного битума. Избыток окисленного битума забирается поршневым насосом 12 и направляется через аппарат воздушного охлаждения 13 в приемники битума (битумораздаточники). [c.107]

Тенденция фракций конденсироваться иа поверхности змеевиков, внутри которых они находятся более длительное время, чем желательно, в результате этого понижается. Это обстоятельство было установлено при выяснении возможности повышения температуры крекинга и степени превращения за один проход с минимумом образования кокса [168]. Процессы, идущие ири температурах свыше 480° С, независимо от давления, проводятся, как правило, в паровой фазе. Эта температ5фа — выше критического значения для большинства обычно содержащихся в нефти углеводородов. Количество вещества, которое подвергается крекированию за определенный промежуток времени, например, за один проход через зону нагрева (этот показатель носит название конверсия за проход ), можно определить с помощью коэффициента рециркуляции, который выражается отношением [c.315]

В работе [165] изучали продольное перемешнвагаие сплошной фазы в вибрационной колонне прямоугольного сечения 30X70 мм на системе толуол — вода, причем в качестве оплошной фазы использовали как толуол, так и воду. Обнаружено, что коэффициент рециркуляции между секциями аппарата уменьшается с увеличением скорости сплошной фазы в- степени —1,25, скорости дисперсной фазы в степени —0,2 и расстояния между тарелками в степени —0,2. С ростом интенсивности вибрации коэффициент рециркуляции увеличивается в степени +1,45. [c.179]

Расчет производят до Хк-1=Хо - Хк. Высоту ячейки выбирают из условия Н<2Епдс1У. Значение коэффициента рециркуляции рассчитывают по уравнению эквивалентной связи параметров диффузионной и рециркуляционной моделей. [c.251]

Паиболее удобным, регулируюищм глубину превращения фактором (при высокой температуре прсщесса), является скорость питания реактора сырьем. Регулирование активностью катализатора не может быть гибким, а регулирование коэффициентом рециркуляции катализатора (соотнои1ение катализатор сырье) при форсированных режимах, т. е. при высокой температуре [c.276]

Теория рециркуляции и повышение оптимальности химических процессов (1970) -- [ c.13 , c.18 , c.21 , c.55 , c.120 , c.129 , c.263 , c.287 , c.297 , c.310 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.136 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.275 , c.292 , c.293 ]

Химия технология и расчет процессов синтеза моторных топлив (1955) -- [ c.228 , c.229 , c.235 , c.241 , c.245 , c.246 , c.337 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.162 , c.163 ]

оборудование производств основного органического синтеза и синтетических каучуков (1965) -- [ c.85 ]

Научные основы экобиотехнологии (2006) -- [ c.53 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология