Третья степень очистки

Третья глава посвящена исследованию свойств сорбентов. На первой стадии были исследованы предельные нефте- и водопоглощающие свойства разнообразных синтетических сорбентов и сорбентов растительного происхождения. Их выбор осуществлялся на основе доступности к применению в реальных условиях. Анализировались также возможность регенерации сорбента отжимом, селективность сорбции и степень очистки зеркала воды в условиях ликвидации загрязнения поверхности воды нефтепродуктом в количестве [c.9]

Срок службы решеток жалюзийных золоуловителей ВТИ при пылевидном сжигании угля составляет около 6 мес, причем снижение коэффициента очистки за счет их износа наблюдается на третий месяц эксплуатации Поэтому по мере роста требований к степени очистки газов и совершенствованию пылеуловителей других типов для вновь проектируемых газоочистных установок наблюдается тенденция к полно- [c.55]

Очищенная от меркаптанов ПБФ используется для комму-нально-бытового потребления. При этом содержание меркаптанов в очищенном продукте снижается до 0,013 %. После второй ступени очистки ПБФ подается на третью ступень очистки в отстойник 3, где происходит доочистка ПБФ от меркаптанов. Подпитка свежей щелочью третьей степени очистки происходит периодически по мере ее отработки. Очищенная от меркаптанов ПБФ подается в отстойник 4 для отмывки от щелочи. Отмывка производится водой, которая периодически заменяется. Очищенная ПБФ подается либо на блок осушки от влаги, либо на склад хранения. [c.37]

Третья степень очистки [c.21]

В последнее время, главным образом при выпуске сточных вод Б непосредственной близости от водохранилищ, используемых для отдыха и туризма, предусматривается так называемая третья степень очистки вслед за биохимической очисткой. Она состоит в выделении из сточной воды азот- и фосфорсодержащих соединений, которые, будучи биогенными элементами, могут вызвать усиленный рост водорослей в водохранилищах и тем самым нанести им вред. В процессе биохимической обработки фосфаты можно осаждать солями железа или алюминия. Нитратный азот можно удалить в промежуточной анаэробной установке с помощью бактерий, потребляющих кислород нитратов и выделяющих азот в форме N2 или N2 . Если возможно, то, разумеется, предпочитают всю сточную воду отвести, минуя водохранилища, с помощью обводного канала. [c.21]

В соответствии с требованиями СНиП 2.03.11—85 (табл. 30 и п. 5.18) степень очистки поверхности стальных конструкций от окалины и ржавчины назначается с учетом степени агрессивного воздействия среды. При эксплуатации конструкций в неагрессивных и слабоагрессивных средах под лакокрасочные покрытия допускается третья степень очистки при эксплуатации в средне- и сильноагрессивных средах степень очистки поверхности под лакокрасочные покрытия должна быть не ниже второй. При этом в технически обоснованных случаях степень очистки поверхности стальных конструкций допускается повышать на одну ступень. Поверхность ограждающих стальных конструкций под лакокрасочные покрытия следует очищать до первой степени очистки. Под металлизационные покрытия, наносимые методом газотермического напыления, также устанавливается первая степень очистки. [c.150]

Установки для очистки газа болотной рудой несложны и состоят обычно из четырех последовательно включенных по ходу газа аппаратов, в каждом из которых находится несколько слоев очистной массы. Газ входит в аппарат параллельными потоками. Как правило, требуемая, степень очистки достигается после третьего аппарата четвертый поглотитель — контрольный. Система газоходов и газовых затворов позволяет включать любой из аппаратов первым по ходу газа, а. также отключать любой из них для регенерации или перегрузки очистной массы. Технологическая схема процесса показана на рис. У-1. [c.289]

Степень очистки воды можно повысить введением биологических процессов удаления азота на третьей ступени аэротенков. В первой фазе (нитрификация) аммонийный азот окисляется в нитриты и нитраты, во второй (денитрификация) — нитриты и нитраты восстанавливаются в газообразный азот. В процессе денитрификации в систему возвращается 50% используемых при нитрификации карбонатов. Применение процессов нитрификации— денитрификации позволяет удалять 60—80% азота без добавления реагентов, причем эффект очистки повышается с применением аэротенка или с увеличением коэффициента рециркуляции иловой смеси до 5—6 и т. д. [14]. [c.306]

Электрофильтры ЭГ-КЭН предназначены для обеспыливания газов, содержащих высоюомные дисперсные частицы с УЭС в пределах 10 10 Ом м. Степень очистки газов в них может достигать 99,75%. Электрофильтры изготавливаются двух типоразмеров с маркировкой ЭГ-2-3-3,8-17-0,4 КЭН и ЭГ-2-4-2,5-77-05 КЭН, которая означает электрофильтр горизонтальный первое число после букв обозначает типоразмерный (габаритный) номер, второе - количество полей, третье - активную длину поля, м, четвертое - площадь активного сечения, м пятое - модификацию аббревиатура КЭН означает комбинированные электроды НИИОГаз . Аппараты имеют высоту электродов 6000 и 7150 мм, ширину 3200 и 11810 мм, производительность при скорости газов в 1 м/ с - 16,7 и 77,8 м с, допустимые пределы температур 330 и 250 С соответственно. Гидравлическое сопротивление электрофильтров составляет 200 Па, максимально допустимое разрежение - 5 кПа. Расстояние между соседними осадительными электродами 300 мм. Коронирующие электроды набираются из профилированных лент и создают электрическое поле со сложным характером изменения напряженности. Уловленная пыль удаляется механическим встряхиванием электродов. [c.277]

Если концентрация в растворе, выходящем из третьей ступени, соответствует заданному значению степени очистки рафината от целевого компонента, то трехступенчатая противоточная экстракция при выбранном расходе экстрагента (Gg) может обеспечить необходимое снижение концентрации компонента в исходном растворителе в задаваемом диапазоне от Хр до Хдз и при принятых значениях и у В противном случае возможны несколько вариантов продолжения расчета противоточной ступенчатой экстракции увеличить расход экстрагента (при этом на рис. 7.11, а увеличится угол у наклона линий процесса на каждой ступени) увеличить число ступеней противоточной установки, продолжая построение ступеней bfl, до тех пор, пока последняя не перекроет значение концентрации в потоке рафината, выходящего из последней секции многоступенчатого аппарата. [c.455]

Третья серия опытов проводилась на параллельно работающих лабораторных моделях аэротенка-смесителя и аэротенка-вытеснителя (каскад из 6 ячеек полного смещения) при очистке смешанного стока НПЗ и НХЗ, Были проварены периоды аэрации от 12 до 2 ч. Опыты показали, что степень очистки в аэротенке-вытеснителе по сравне -нию с аэротенком-смесителем была выше по ХПК в 1,3 - [c.45]

Третий этап работы был посвящен исследованию возможности сероочистки фракции 200—300° С. Изучалось влияние на процесс обессеривания этой фракции тех же параметров, что и для фракции 150—200° С (табл. 3). Максимальная степень очистки фракции 200—300° С, достигаемая при температуре 170° С и пятикратном избытке щелочного раствора в течение 30 мин, составляет 59—62%. [c.194]

В зависимости от количества масла, подаваемого в абсорбер, желаемой степени очистки газа и насыщения масла нафталином производят промывку газа только свежим маслом или применяют многократную циркуляцию масла в абсорбере. В последнем случае циркулирующее масло подают в абсорбер на третью или четвертую тарелку сверху, а небольшое количество свежего мае- [c.208]

Постоянная А в значительной области температур и для различных направлений в кварце остается постоянной для измеренных мною экземпляров. В натуральных логарифмах ома А = =(1.2 + 0.1)-10. Постоянная же В, как и естественно ожидать, сильно зависит от количества примесей — степени очистки током и от кристаллографического направления. Так, для направления, параллельного главной оси, при первых опытах 5=—9, после пропускания продолжительного тока при 220° С В=—8, а после пропускания тока при 320° С В=—4.5 наконец, для направления, перпендикулярного к оси, 5 = +4 в натуральных логарифмах ома. Это значит, что сопротивление во втором случае было в 3 раза, в третьем — в 100 и в четвертом — в 10 раз больше, чем в первом случае. [c.112]

Описанный способ фильтрования обеспечивает высокую степень очистки триизобутилалюминия от шлама и относительно безопасные условия эксплуатации. К не остаткам его следует отнести громоздкость технологической схемы в одном фильтре проводится фильтрование, в другом — намыв фильтрующего слоя, третий является резервным. [c.197]

Во втором цикле насыщенный нитратом раствор, содержащий плутоний, окисляют бихроматом натрия и экстрагируют из него плутоний подкисленным гексоном. Водный раствор, свободный от плутония, используют для промывки в первом цикле. Органический раствор плутония промывают водным раствором нитрата алюминия, содержащим окислитель. Затем из промытого раствора реэкстрагируют плутоний разбавленным раствором азотной кислоты. Здесь уже не применяют восстановитель для переведения плутония вводный раствор. Если степень очистки плутония недостаточна, проводят третий цикл экстракции, аналогичный второму. [c.131]

Так, например, если увеличить время пребывания сажи в электрофильтре в два раза (при улавливании сажи с частицами 0,06—0,08 мк, при скорости газов в активном сечении в 2 /2 раза большей, чем допустимая), степень очистки газов увеличится от 95 до 99,5%. Чтобы улучшить степень улавливания сажи, была проведена реконструкция электрофильтра СГ-14. К аппарату пристроили дополнительно два поля улавливания — одно к передней части фильтра (между входным диффузором и первым полем), а второе — к задней (между третьим полем и конфузором). В переднем, дополнительном поле находится 121 коронирующий электрод (по И электродов в ряду), в заднем — 88 электродов (также по 11 в ряду). Длина электродов несколько увеличена, благодаря чему площадь активного сечения фильтра увеличилась до 15 Пятипольный электрофильтр при скорости газов в активном сечении 0,-5—0,6 м/сек обеспечивает улавливание 99,5% форсуночной сажи, частицы которой имеют размер 0,1—0,12 мк. [c.225]

Схема глубокого химического обессоливания не имеет третьей ступени очистки воды. В схеме частичного химического обессоливания предусматривается установка двух последовательных ступеней Н-катионитных фильтров и одной анионитной ступени после декарбонизатора. В зависимости от состава и степени минерализации обрабатываемой воды первая ступень Н-катионирования может быть выполнена противоточной или ступенчато-противоточной по направлению потоков регенерационных растворов и фильтруемой воды. По ступенчато-противоточной схеме может быть выполнена и первая ступень анионирования при содержании анионов сильных кислот в обрабатываемой воде выше 4,0 мг-экв/кг. [c.77]

Защищаемая металлическая поверхность, не оклеенная непроницаемым подслоем, должна быть очищена до третьей степени очистки, обеспылена и обезжирена, три раза загрунтована [c.119]

Как уже указывалось, на установке сочетаются процессы обессоливания нефти электрическим методом и атмосферно-вакуумной ее перегонки. Установка рассчитана на перёработку сернистой нефти, из которой получают компоненты моторных топлив, масляные дистилляты и остаток — гудрон. Электрообессоливание нефти производится в три ступени в шаровых электрогидраторах емкостью 600 с предварительным термохимическим обессоливанием. В зависимости от качества сырых нефтей число ступеней обессоливания может быть сокращено до двух и даже до одной. По фактическим данным работы установки обессоливания, достигалась следующая степень очистки (термохимическое обессоливание) по ступеням сырых нефтей восточных месторождений первая ступень 33,3—33,8%, вторая 68,8—72%, третья 96,7—98%. Материальный баланс (проектный) установки при переработке сырой ромашкинской нефти (325 дней в году) приведен в табл. 12. [c.94]

Влияние на Кч каждого слагаемого в правой части выражения (4.60) зависит от типа аппарата. Так, в обычном скруббере Вентури решающая роль принадлежит гидравлическому сопротивлению аппарата, в то время как в эжекторных аппаратах — давлению распыла жидкости. Кроме того, в эжекторном скруббере подаваемая жидкость не только образует поверхность осаждения, но и является дополнительным источником энергии, расходуемой на движение газового потока. Эта часть энергии не должна включаться в Кч. То же самое происходит в динамических газопромывателях, в которых необходимо учитывать третье слагаемое. Величина Кч учитывает способ ввода жидкости в аппарат, диаметр хапель, а также все свойства жидкости, включая вязкость и поверхностное натяжение. Зависимость между степенью очистки газов и затратами энергии выражается формулой [c.144]

Для повышения поглотительной способности цеолитов и степени очистки гелия или другого инертного газа от микроколичеств двуокиси углерода, а также паров воды, в очищаемый газ нредлон епо вводить небольшую добавку третьего компонента [22]. Этот компонент образует с молекулами примесей хи.мические соединения, обладающие низкой летучестью и прочно удерживаемые адсорбентом. Так, при добавке в поток очищаемого газа аммиака в результате реакций образуются карбонаты МН4НСОз и (Л Н4)2СОз- Отработанный цеолит нагревают сначала до 100 °С. При этом карбонаты разлагаются. Затем продукты разложения десорбируются в результате вакуумирования при 350 С. [c.411]

Маркировка электрофильтра означает электрофильтр горизонтальный первое число обозначает номер типоразмера (габарит) осадительного электрода, второе - количество полей, третье - активную длину поля, м четвертое - площадь активного сечения, м . Гидравлическое сопротивление фильтра 200 Па, разрежение в электрофильтре 3000 Па, пропускная способность по газу при скорости 1 м/с - 37 м7с, температура очищаемых газов 130...250 С, ориентировачная степень очистки газов содорегенерационных котлоагрегатов 98%. [c.276]

Из построения рабочих линий колонны предварительной рек- ификации для бинарной смеси известны концентрации ключе-1ЫХ компонентов по высоте колонны на каждой ступени измене-1ИЯ концентрации. Им соответствуют коэффициенты фазового )авновесия примеси для каждой ступени К2,п, равные тангенсу > гла наклона линии равновесия примеси (рис. 5.11, а). Для области граничных концентраций ключевых компонентов этот коэффициент постоянный и степень очистки смеси от примесей в рассматриваемой части колонны зависит в основном от взаимного положения рабочей линии и равновесной линии А г.гр- Из трех возможных положений угол наклона рабочей линии (tgjЗ = = 1/0) больше (линия ВА ), равен (линия ВС) или меньше (линия ВС ), чем у равновесной, основные компоненты начинают хорошо очищаться от примесей в третьем случае [124] при [c.157]

Выражение (3.36) имеет вероятностный характер ввиду стохастического захвата частицы, двигающейся в электрическом поле. Кроме того, оно применимо только к частицам одинакового размера, скорость дрейфа которых не превышает 10—20% скорости движения газа. Наконец, оно не учитывает ряд вторичных факторов, связанных с процессами захвата и удаления пыли с электродов, которые зависят от природы пыли, ее физических свойств и удельного сопротивления [10]. Эти факторы учитывает эффективная скорость дрейфа (миграции). Известно, например, что толщина слоя пыли, имеющей высокое удельное сопротивление, заметно влияет на эффективную скорость дрейфа. В зависимости от удельного электрического сопротивления пыли, улавливаемые в электрическом поле, принято подразделять на три группы. Первая группа —пыли с малым удельным электрическим сопротивлением (до 10 Ом-м), при котором время разрядки слоя весьма небольшое. При таком сопротивлении возможен выброс частицы обратно в газовый поток в силу мгновенной перезарядки. Вторая группа — пыли со средним удельным сопротивлением (10 —10 Ом-м). Бремя разрядки оптимальное для образования минимально необходимого слоя пыли на электроде. Удаление пылей этой группы проблем не вызывает. Третья группа — пыли с высоким удельным сопротивлением (более 10 Ом-м). Такие пыли трудно улавливаются ввиду того, что слой на осадительном электроде действует как изолятор из-за значительного времени разрядки. Следствием этого может быть образование так называемой обратной короны или резкое снижение степени очистки. [c.107]

Четвертая серия опытов была проведена с иостаревшим гелем II ЕбаОз (см. рис. 4, б) через 8 мес. после окоича1ния электродиализа. При этом, как и во второй серии опытов, получился обратный ряд величины адсорбции ионов серебра на различных по степени очистки пробах геля (ср. третью серию опытов). [c.131]

Для очистки газов от пыли с широким интервалом дисперсности разработана инерционно-фильтрующая установка (ИФУ-М). Принцип действия установки основан на трехступенчатой фильтрации запыленного воздуха через нетканные материалы. На этой установке достигается высокая степень очистки воздуха от пыли. Первая ступень очистки предназначена для отделения из воздуха крупных фракций пыли, основная фильтрация происходит на второй ступени очистки, третья ступень служит для глубокой очистки воздуха перед выбросом его в атмосферу. [c.180]

Исследования различных вариантов процесса гидро -очистки нефтепродуктов с использованием методов математической статистики свидетельствуют о том, что глубина преврашения сернистых и азотистых соединений в зависимости от оперативных условий может быть удовлетворительно описана полиномом второй или третьей степени. В общем случае сложность исследования и построения математических моделей таких процессов, как гид -роочистка нефтепродуктов, связана с тем, что гетероор -ганические соединения, входящие в состав сырья, предо -тавляют собой сложную смесь различных классов, не поддающихся полной идентификации,. что практически исключает их строгую химическую группировку. [c.35]

Нами было начато систематическое изучение процессов разло жения перекисей элементов IV группы в органических и элементо органических фазахВ настоящей работе обсуждаются-ре зультаты, полученные при исследовании разложения грег-бутил иерокситриэтилсилаиа I и трет-бутилиерокситриэтилстаннана I Разложение исследованных перекисей проводили в н-нонане ил н-декане в запаянных ампулах. Содержание перекиси в пробах определяли иодометрически. Скорость разложения перекисей сильно зависит от степени очистки реакционной смеси от раство-реннего в ней кислорода. Последнее наглядно иллюстрирует рис. 1, на котором кривая 1 соответствует разложению перекиси I при неполном удалении воздуха из реакционной смеси (ампулы с раствором перекиси перед запаиванием откачивали около минуты без замораживания реакционной смеси). Кривая 2 получена после откачивания воздуха из ампул при трехкратном, а кривая 3 — [c.225]

В начале процесса в.месте со спиртом гонятся легко летучие примеси (альдегиды и эфиры). Эта слгесь собирается отдельно и носит название головных погонов. Так как степень очистки легко летучих примесей, как мы видели выше, для разбавленного спирта довольно высока, то достаточно отогнать сравнительно небольшое количество жидкости, чтобы освободиться от этих примесей практически полностью. С головными погонами уходит обычно не свыше 10% всего спирта. После отгонки легко летучих примесей начинает гнаться основная масса чистого спирта. Пока спирт на верхних тарелках колонны достаточно крепок, он практически не содержит сивушных масел, летучесть которых в смеси с крепким спиртом, как мы видели выше, весьма невелика. В этот период удается отогнать около 80% достаточно чистого спирта крепостью 95%. Под конец отгонки спирт в колонне настолько разбавляется водой, что повышающаяся по мере разбавления летучесть сивушных масел достигает значительной величины и сивушные масла в заметных количествах начинают гнаться вместе со спиртом. Эти погоны, называемые хвостовыми погонами, собирают отдельно. Количество их достигает 8% от всего спирта. Потери спирта при перегонке равны примерно 2%. Полученный после ректификации спирт содержит лишь ничтожные количества примесей — порядок 0,005%, т. е. примерно в 100 раз меньше, чем спирт-сырец. Еще более чистый спирт можно получить, если отвести пары непосредственно с третьей и четвертой тарелок колонны, считая сверху. Такой метод получения чистого спирта, введенный в технику уже упоминавшимся нами ученым Барбе, носит название пастеризации . Более высокая чистота [c.117]

На рис. П1-10 представлены результаты определения дисперсного состава тумана до и после фильтра на указанном выше режиме. Приведенные данные свидетельствуют о том, что медианный весо1вой диаметр частиц после фильтра уменьшился до 1 мкм. Для улавливания частиц такого размера обходимо повысить скорость газа ш рабочем сечении фильтра. При увеличении скоро(сти газа до 6,8 м/с содержание тумана (по Р2О5) на выходе составило 131 мг/м . Дальнейшее увеличение скорости газа (до 8,5 м/с) позволило дрэктичеани достигнуть требуемой етепени очистки. Введение третьего слоя фильтрующего материала обеспечило надежную степень очистки при указанной окорости газа и сопротивлении 6800 Па. [c.116]

Использование анионообменного метода для выделения и очистки пенициллина, исходя из культуральной жидкости, основано на изложенных здесь принципах обратимой избирательной сорбции пенициллина и его десорбции с анионитов. Существенную роль в этом процессе играет выбор анионитов. Переход от анионитов средней основности ЭДЭ-10 к сильноосновным анионитам АВ-16 и АМС приводит к существенному возрастанию избирательности сорбции пенициллина. Особенно при этом важно, что сильноосновные аниониты обладают меньшей обменной емкостью (3—3.5 мг-экв./г) по сравнению с анионитом ЭДЭ-Ю (7—8 мг-экв./г), в связи с чем на сильных анионитах резко возрастает соотношение между количеством сорбированных анионов пенициллина и количеством других сорбированных анионов. Уменьшение обменной емкости на сильных анионитах, приводящее к увеличению расстояния между активными центрами сорбента, сопровождается еще и другим положительным для выделения пенициллина эффектом. Значение анионов серной и фосфорной кислоты как веществ, связывающих пенициллин на сорбенте, существенно уменьшается. Это явление определяется, по-видимому, тем обстоятельством, что на низкоемкостных сорбентах увеличивается расстояние между сорбированными анионами, что резко снижает энергию водородной связи, которая уменьшается пропорционально третьей степени расстояния. Благодаря этому [c.162]

Как показали результаты опытов, в случае сточной воды производства МХА уже после второй экстракции МХНБ степень очистки превышала 95%, а после третьей экстракции окисляемость воды составляла 1,1—1,4% от исходной. Значительно хуже протекала очистка ПХНБ сточной воды производства ПХА. После двух экстракций окисляемость воды уменьшалась лишь на 40—60% и даже после четвертой экстракции она составляла 32—38% от исходной. [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология