Нагата

Нагата и его сотрудники предложили для расчета радиуса следующую зависимость [c.97]

В случае аппарата с перегородками (рис. III-7) радиальная составляющая имеет положительное значение на всей высоте лопатки, тогда как радиальный поток жидкости выходит за пределы мешалки. Нагата и др. [148] предлагают в таком случае применять в уравнении (III-22) значение предела интегрирования, полученное для мешалок без перегородок. Другие авторы [181] принимали для расчета средней радиальной скорости значение радиального потока жидкости, умноженное на высоту лопатки Ь. Это решение, кажется, является наиболее обоснованным. Ясно, что в данном случае насосный эффект меньше общего потока жидкости, отбрасываемого мешалкой в радиальном направлении. [c.107]

Нагата и др. [145] Плоские лопатки 8 8 8 8 300 300 300 300 ОД 0.2 0,3 0,4 у / 3 = 0,25 = 0.34 = 0,47 = 0,59 Сосуд без перегородок, 0—Н = = 585 мм, Ке=105, /г = Я/2 измерения Ур —по распределению скоростей [c.118]

Нагата п др. [148] То же 8 300 0,2 Ур/пйЗ = 1,34 Сосуд с перегородками, В = Н = = 585 мм, Ке = 1,3-105, к = Н/2 измерения Ур — по распределению скоростей [c.118]

Обширные исследования насосного эффекта различных типов турбинных мешалок выполнили Нагата и др. [145, 147, 148]. [c.124]

Рис. III-25. Типы мешалок, исследованных Нагатой и др. [145, 147, 148].

Нагата и др. [148] выполнили специальную серию опытов на турбинных мешалках с целью определения мощ ности [c.127]

Нагата и сотрудники [150 ] исследовали перемешивание взвесей с помощью турбинных мешалок, угол наклона лопаток которых был равен 45°. Авторы установили, что при высоте взвеси h = создаются более благоприятные условия для образования взвеси, чем при Тг Vio - [c.141]

Нагата с сотрудниками [74, 75] провел обширные исследования влияния ширины отражательных перегородок на мощность, расходуемую лопастными мешалками на перемешивание. Результаты их исследований представлены на рис. IV-14. Начальное возрастание ширины отражательных перегородок вызывает повышение мощности, расходуемой на перемешивание, до некоторого значения, достигающего максимума, после чего дальнейшее увеличение ширины перегородок ведет к снижению мощности. Существует оптимальная ширина отражательных перегородок, при которой мощность системы максимальна. Этот максимум находится в диапазоне отношений B D = 0,11-f-0,14 для различных значений d D. Из рис. IV-14 следует также, что увеличение ширины отражательных перегородок более В = 0,2Z) уже не влияет на мощность, расходуемую на перемешивание (кривые переходят в горизонтальную линию). Правда, максимум несколько колеблется для кривых с различными отношениями B[D и d/Z), однако средний их максимум приходится на B/D = 0,125. Для четырех отражательных перегородок это дает общую ширину, равную 0,5Z). Поэтому Нагата и его сотрудники предложили зависимость [c.198]

Для сосудов с полными перегородками Нагата и его сотрудники вывели уравнения, по которым можно рассчитывать мощность,, расходуемую па перемешивание для диапазона Ь = (0,05—0,2) D и d — (0,3-f-0,8) D [c.198]

Близкое значение показателя степени при критерии Архимеда (АгО 25) получил ранее Аксельруд [1],. Несколько иначе обобщил результаты своих исследований Нагата с сотрудниками [48], вводивший параметры и А /Ус в показатель степени при критерии Рейнольдса [c.317]

Присоединение H N (III, 450—451). Ha одной нз стадий полного синтеза d, /-атизина Нагата и сотр. [За] пытались осуществить сопряженное присоединение цианистого водорода к промежуточному соединению (I). [Использование цианистого калия и хлористого ам- [c.463]

Московская типография № 11 Союзполпграфпрома при Государственном комитете СС [Ю делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 11310, Москва, Нагати ул., д. 1. [c.248]

Нагата, Иокоуми и Янагимото [16] изучили результаты работы ленточных мешалок для ламинарного режима потока. Ими получено уравнение [c.82]

Грэй [17] сравнивал время перемешивания шнековыми, ленточными, турбинными с изогнутыми лопатками и другими типами мешалок. Для этого он использовал растворы сиропа вязкостью от 20 до 100 Н с/м, причем во всех экспериментах отношение PjV было неизменным. Для сравнения времени перемешивания Грэй интерполировал полученные данные для вязкости 50 Н с/м. Он показал, что ленточные мешалки обеспечивают гораздо лучшее перемешивание жидкостей с высокой вязкостью, чем турбинные. Данные Грэя согласуются с результатами Нагаты, Иокоямы и Янагимото [16] для ленточных мешалок. Грэй нашел, что для ленточных мешалок справедливо следующее уравнение [c.83]

Первоначально при проведении таких исследований применялись известные трубки скоростного напора Пито. Например, ими пользовались в своих обширных исследованиях Нагата с сотрудниками [145, 146, 148], а таклче другие авторы [6, 235]. Более удобными оказались шаровые зонды скоростного напора, применявшиеся Костиным и Павлушенко [106], а таклче Бласинским и Тычковским [19]. Другие исследователи пользовались термисторными анемометрами [152], электролитическими [175], электрическими [90], термоэлектрическими [156] и изотопными [1] анемометрами. Многие авторы применяли также фотографические методы [94, 133, 146, 181], основанные на фотографировании следов перемещающихся вместе с жидкостью твердых частиц, следов капель н идкости, не смешивающейся с основной жидкостью, или пузырьков газа. [c.92]

В качестве примера на рис, П1-2—П1-4 приведены графики составляющих скоростей Wi = f (г, z), = f г, z) и / (r, z) в аппарате без перегородок и с турбинной мешалкой (данные Нагаты и др, [145]), Мешалка, раснолонченная на половине высоты л идко-сти, имела прямые лопатки полной длины d = 0,3 м, Ь = d/3, [c.92]

Влияние критерия Рейнольдса на распределение тангенциальной и радиальной составляющих скорости по результатам исследований Нагаты и др. [147] показано на рис. П1-5 и HI-6. [c.96]

Распределение скоростей для одного и того же аппарата с перегородками и без перегородок приведено на рис. П1-7. Этот график построен по данным Нагаты и др. [148] для восьмилопастной турбинной мешалки с прямыми лопатками и сосуда, оборудованного восел1ью перегородками шириной В = )/12. Поверхность замера была расположена на расстоянии примерно 12° за перегородкой в направлении вращения мешалки. Как следует из рис. П1-7, применение перегородок. привело к значительному снижению танген-цпальных (окружных) скоростей и к повышению радиальных и осевых скоростей. Таким образом, циркуляция жидкости в аппарате с мешалкой существенно изменилась и вместо окружной стала радиально-осевой. [c.96]

Влияние геометрических параметров аппарата с мешалкой и физических параметров жидкости на значение исследовали Аиба [1, 3], Нагата и др. [143, 145, 148] и Гзовский [67, 68]. [c.97]

Согласно исследованиям Нагаты, Ямамото и Уджихары [145], для аппаратов без перегородок V — 1,9У, тогда как по исследованиям Сакса и Раштона [181], а также Нагаты и др. [148] для аппаратов с перегородками У с = (1,8- 1,96) V. [c.103]

Нагата, Ямамото и Уджихара [145] применяли для турбинных мешалок, создающих радиальный поток жидкости (рис. 111-19), несколько модифицированное определение [c.106]

Установленное Раштоном, Костихом и Эвереттом влияние критерия Фруда на мощность оспаривается некоторыми исследователями [9, 10, 76]. Нагата и Иокогама [76] измерили мощность, расходуемую на перемешивание жидкости, для различных типов мешалок и, не принимая во внимание критерий Фруда, обработали результаты измерений, получив при этом достаточную точность. На основании выполненных исследований они утверждают, что влияние этого параметра можно не учитывать. Кроме того, Нагата и Иокояма высказывают мысль, что замеченное Раштоном, Костихом и Эвереттом [94] влияние критерия Фруда в действительности может быть обусловлено ошибками, вызванными статическим трением устройства для измерения мощности. [c.172]

Такие мешалки состоят из двух или большего числа лопаток (лопастей), прикрепленных непосредственно к валу или втулке вала. Лопасти чаще всего плоские. Из-за простоты конструкции этот тип мешалок использовался ранее других. Здесь следует назвать работы Уайта с сотрудниками [119—122], Хирсекорна и Миллера [40], Раштона, Костиха и Эверетта [93], О Коннелла и Мака [82], Ухла [110], Гзовского [36, 37] и новые работы Нагаты с сотрудниками [75—78]. [c.194]

Несмотря на множество исследований, выполненных для этих мешалок, простых и надежных формул для расчета их мощности предложено не было. Последние исследования Нагаты с сотрудниками несколько восполняют этот пробел. [c.194]

Нагата, Иокояма и Маеда [75] предложили для аппарата без отражательных перегородок и мешалки с двумя лопастями уравнения для всех трех областей течения жидкости с учетом влияния ширины лопатки Ъ и диаметра сосуда Ъ. Эти уравнения имеют следующий вид [c.195]

Рис. IV- 2. Характеристики мощности лопастных мешалок по данным Нагаты

Характеристики мощности лопастных мешалок по данным исследований Нагаты с сотрудниками [74, 75 ] представлены на рис. IV-12 и IV-13. [c.198]

Рис. IV-14. Влияние ширины отражательных перегородок на мощность лопастных мешалок по данным Нагаты с сотрудниками [74, 75].

Разновидностью шнековых мешалок являются ленточные мешалки (см. рис. II-25). Мощность таких мешалок была исследована Нагатой, Ягимото и Иокоямой [79], которые для области ламинарного течения вывели уравнение [c.207]

Хиксон и Вилкенс [43], Хиксон и Людеке [42], Хиксон и Баум [41], Нагата и Иокояма [76] замеряли вторичный крутящий момент на статоре электродвигателя. С этой целью статор двигателя устанавливался в подшипниках так, чтобы он имел возможность вращаться. Измерялся момент, который уравновешивал статор, не допуская его вращения во время работы двигателя. Этот момент [c.221]

Нагата и Иокояма [76], а также Бласинский [5 ] измеряли крутящий момент непосредственно на валу мешалки. [c.222]

Нагата и Ясуда [508] распространили уравнение Карнахена — Старлинга — Квонга на насыщенные пары. [c.94]

Растворение твёрдых веществ (1977) -- [ c.105 ]

Перемешивание в химической промышленности (1963) -- [ c.81 , c.89 , c.132 , c.193 , c.205 , c.229 , c.256 , c.257 ]

Методы элементоорганической химии Германий олово свинец (1968) -- [ c.102 , c.535 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология