Сатерленда

Таблица 1.12. Значения констант С, цо и m в уравнениях Сатерленда

С—характерная для данного газа постоянная Сатерленда, °К. Значения хо и С для важнейших газов приведены в табл. 1-1. Как следует из уравнения (1-19), вязкость газов увеличивается-с повышением температуры. [c.21]

Таблица 1. Средняя длина свободного пробега Л температура Сатерленда коэффициент теплопроводности и коэффициент аккомодации у для различных газов при комнатной температуре

С1, С2 —постоянные Сатерленда (см. табл. 1-1). [c.282]

В которых и J12 — динамическая вязкость компонентов Aii и М.2— их молекулярные массы Т — темпфатура 5ь 5г и 5i2 — газовые постоянные Сатерленда, равные [c.111]

Значения постоянных Сатерленда приведены в табл. 1-1. Зная влияние температуры на удельную (массовую или мольную) теплоемкость— см. уравнение (111-13)—можно определить зависимость теплопроводности от температуры. Установлено, что с повышением температуры теплопроводность газов увеличивается аналогично вязкости. [c.280]

Величина Саб зависит от постоянных Сатерленда [c.547]

Наряду с перечисленными достоинствами слой с сетчатыми вставками имеет ряд недостатков уменьшение интенсивности движения твердых частиц в слое и, как следствие этого, —вероятно, меньшая скорость теплообмена, чем в соответствующих свободных псевдоожиженных слоях. Заметим, однако, что в опытах Сатерленда не обнаружено существенного понижения общего коэффициента теплопередачи при размещении в слое сетчатых цилиндров. Лишь при малых скоростях газа коэффициенты теплопередачи здесь были несколько ниже, чем в свободном псевдоожиженном слое, но при высоких скоростях они оказались практически одинаковыми в обоих слоях. [c.541]

Результаты расчета коэффициента вязкости воздуха по формулам (3) и (4) (при (О = 0,75) в диапазоне температур от 100 до 1000 К приведены на рис. 6.2. Сплошная кривая соответствует формуле Сатерленда, а штриховая — степенной формуле. На этом же рисунке точками показаны экспериментальные значения л. [c.279]

Л — средняя длина свободного пробега молекул газа Я— радиус частиц у — коэффициент аккомодации. В уравнении (3) учтено, что средняя длина свободного пробега молекул газа, зависящая от давления, превышает зазор между частицами и стенкой в окрестности зоны соприкосновения. В этой зоне теплопроводность газа становится зависящей от давления (рис. 2). Величину Л можно оценить по формуле Сатерленда [c.441]

Пользуясь выводами из кинетической теории газов, можно показать, что при не очень высоких давлениях вязкость газа не зависит от давления. Влияние же температуры на вязкость опреде--ляется основанным на той же теории уравнением Сатерленда [c.21]

Отношение вязкостей х/р.о при температурах Т и Та, соответственно, ранее было представлено уравнением Сатерленда (1-19). Подставив в него зависимость (ТУ-7), получим [c.280]

Вязкость газов и паров. Температурная зависимость вязкости газов и паров -при атмосфер ном давлении в широком интервале изменений температуры удовлетворительно -описывается распространенными уравнениями Сатерленда (1,130) и Фроста (1,131) [c.42]

Первый вывод приблизительно оправдывается на опыте в довольно широких пределах. Что же касается увеличения значений (д, с возрастанием температуры, то оно происходит быстрее, чем это следует из кинетической теории. Более точный подсчет с учетом молекулярных сил притяжения и отталкивания приводит к формуле Сатерленда, которая удовлетворительно согласуется с опытными данными, [c.278]

В табл. 6.1 для различных газов приведены значения С и цо, а также диапазон изменения температур, в котором погрешность формулы Сатерленда не превышает значений, указанных в последнем столбце таблицы. [c.278]

Константы А, В, С ъ формуле 1,339) даны в таблице 1.35. Зависимость коэффициента теплопроводности газов от температуры приближенно определяется по формуле Сатерленда [c.104]

Влияние температуры на теплопроводность газов определяется уравнением Сатерленда [c.22]

Вопрос о релаксации поверхностного натяжения рассматривался также Ридилом и Сатерлендом [551. Медленные процессы установления равновесного значения поверхностного натяжения вряд ли можно объяснить, не прибегая к гипотезе о барьерах адсорбции. [c.389]

Функция (1-20) представлена графически на рис. 1-13. Если для данного газа известны значения Гкр и Ркр, то при заданных Тир находят приведенные температуру Г/ кр и давление р/ркр, а затем по обобщенной диаграмме (рис. 1-13) определяют отношение ц,р/ц. Величину л можно рассчитать, например, по уравнению Сатерленда (1-19). Зная 1, нетрудно найти из отношения ipln вязкость газа 1р при давлении р. Необходимо отметить, что этот ме- [c.22]

С помощью эллиптического отверстия образуют струю в форме эллиптического цилиндра под действием сил поверхностного натяжения, стремящихся придать струе форму цилиндра с круговым сечением, и инерционных сил устанавливаются поперечные колебания струи— большая и малая оси эллипса поочередно меняются местами. Теория, развитая Рэлеем, а затем Бором и Сатерлендом, позволяет связать длину волны на поверхности струи, определяемую экспериментально оптическими методами, с поверхностным натяжением жидкости. Сопоставление полученных таким образом значений поверхностного натяжения с результатами определения их статическими или полустати-ческими методами позволяет сделать выводы о скорости установления равновесной структуры поверхностных слоев, кинетике адсорбции и т. д. [c.41]

Массопередача из нецпркулирующих капель и к ним. Одна пз главных трудностей в данной проблеме состоит в определении, какая доля перенесенного вещества приходится на кормовую часть капли. Из-за этого массопередача часто описывается в целом для всей капли частным коэффициентом массоотдачи К . Этот коэффициент затем коррелируется в виде числа Шервуда при различных условиях. Линтон и Сатерленд [85] предложили уравнение [c.343]

Аналитическая хичия полимеров под редакцией Г. Клайна, Издатинлит. 1963. С. Л я н г. С, К р и м м, Дж. Сатерленд, в сб. Физика полимеров, Издатинлит, 1960. [c.123]

Саммерфильд М., Сатерленд Г. В кн. Исследование ракетных двигателей на твердом топливе. Пер. с англ. М.. Издатинлит, 1963. 185 с. [c.319]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.42 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.21 , c.22 , c.280 , c.282 , c.547 ]

Свойства газов и жидкостей (1966) -- [ c.224 , c.232 , c.233 , c.238 , c.239 , c.262 , c.301 , c.352 , c.372 , c.373 , c.376 , c.378 , c.380 , c.388 , c.396 , c.397 , c.399 , c.454 , c.455 , c.465 , c.469 , c.482 , c.498 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.20 , c.24 , c.36 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.42 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.20 , c.24 , c.36 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология