Вязкость газов

Динамическая вязкость газов, наоборот, повышается с повышением температуры. Зависимость вязкости газов от температуры описывается формулой Сазерленда [c.15]

V — кинематическая вязкость газа [c.519]

Динамический коэффициент вязкости газа при умеренном давлении находится по уравнению [c.73]

Молекулярно-кинетическая теория также позволяет делать предсказания относительно диффузии, вязкости и теплопроводности газов, т.е. так называемых транспортных свойств, проявляющихся в явлениях переноса. Каждое из этих явлений может условно рассматриваться как диффузия (перенос) некоторого. молекулярного свойства в направлении его градиента. При диффузии газа происходит перенос его массы от областей с высокими концентрациями к областям с низкими концентрациями, т.е. в направлении, обратном градиенту концентрации. Вязкость газов или жидкостей (иногда их обобщенно называют флюидами) обусловлена диффузией молекул из медленно движущихся слоев в быстро движущиеся слои флюида (и их торможением) и одновременной диффузией быстро движущихся молекул в медленно движущиеся слои (и их ускорением). При этом происходит перенос механического импульса в направлении, противоположном градиенту скорости движения флюида. Теплопроводность представляет собой результат проникновения молекул с большими скоростями беспорядочного движения в области с малыми скоростями беспорядочного движения молекул. Ее можно описывать как перенос кинетической энергии в направлении, противоположном градиенту температуры. Во всех трех случаях молекулярно-кинетическая теория позволяет установить коэффициент диффузии соответствующего свойства и дает наилучшие результаты при низких давлениях газа и высоких температурах. Именно эти условия лучше всего соответствуют возможности применения простого уравнения состояния идеального газа. [c.150]

Рис, 6. Номограмма для определения вязкости газов (см, табл. 2) [c.371]

Для определения динамического коэффициента вязкости газа Цр при высоком давлении применяют также диаграмму Рида и Шервуда (рис. 1У-19). [c.96]

А — вязкость газа (жидкости) [c.617]

Теперь допустим, что величина йтр была получена для диффузора относительной шириной Ь. Момент трения М определяется главным образом трением в относительно тонком пристеночном пограничном слое, а в ядре потока вязкость газа на его движение практически не влияет. Поэтому в первом приближении положим, что у диффузора, отличающегося только шириной Ь [, момент трепия будет таким же, хотя производительность может значительно отличаться (параметры этого диффузора обозначим двумя штрихами). Выделив нз уравнения (4.16) момент М и приравняв правые части, получим [c.158]

Если пластовое давление выше 10 МПа и депрессия не слишком мала (Рс/Рк 0 9), то уравнение состояния природного газа значительно отклоняется от уравнения Клапейрона и его плотность определяется по формуле (2.34). Кроме того, для этих условий нужно учитывать зависимость вязкости газа от давления. Эта зависимость определяется по формулам (2.37), (2.38) или по графикам, приведенным в [16], [25]. Проницаемость будем считать постоянной и функцию Лейбензона примем по формуле (2.48) [c.80]

Газ 0 л-атМ Моль ч Л, см - моль" по уравнению Ван-лер-Ваальса" по вязкости газа по плотности жидкости ИЛИд кристалла [c.154]

Но—вязкость газа или смеси газов при атмосферном давлении и той же заданной температуре [c.58]

Плотность пыли Ри = 2800 кг/м температура газа /р = 400 °С вязкость газа Цр = 22,1-Ю Па-с расход газа при температуре 400 °С Ур = 18 ООО м /ч = 5 м /с начальная концентрация пыли х = 60 г/м цена электроэнергии = 0,016 руб/кВт-ч нормативный коэффициент окупаемости Я,, = 0,17 коэффициент [c.66]

Поправка на влияние вязкости газа и плотности пыли по (3.8) [c.66]

Пример 3.2. Выбрать аппарат для улавливания цементной пыли при следующих исходных данных концентрация частиц в газе при нормальных условиях = 0,025 кг/м разрежение в системе р = 1500 Па объемный расход газа Ко. г = нм /с температура отходящего газа = 150 °С, вязкость газа при 150 °С tip = 2,25-10 Па-с, степень очистки не ниже т] = 0,95. [c.75]

С увеличением вязкости ожижающего агента унос должен закономерно возрастать. При переходе от ламинарного режима обтекания частиц к переходному и турбулентному влияние вязкости газа должно уменьшаться и в пределе вырождаться. — Прим. ред. [c.553]

Средний размер твердых частиц 28 мкм, плотность 2 г/см плотность и вязкость газа 1,3-10 г/см и 1,8 10- П. Условия на входе в насадок р = 10 Па (1 ат) р = 0,66, е = 0,60. Цифры у кривых — отношения А /А = рда/И в см". [c.584]

При растворении жидкого углеводорода в газе плотность и вязкость газа возрастают (табл. 5). [c.17]

В неизотермических режимах вязкость газа ti 7° , а плотность р Т К Из (11.74) тогда следует, что массовая скорость ри в мзкостном режиме зависит от р/ц 7 - , а в инерционном от Vp 7 т. е повышение Rea также выравнивает колебания скорости, вызываемые неравномерностями поля температур. [c.73]

При выводе указанного уравнения предполагалось, что коэффициенты пористости и проницаемости не изменяются с давлением, i. e. пласт недеформируем, вязкость газа также не зависит от давления, гяз совершенный. Принимается также, что фильтрация газа в пласте происходит по изотермическому закону, т.е. температура газа и пласта остается неизменной по времени. Впоследствии один из учеников Л.С. Лейбензона-Б. Б. Лапук в работах, посвященных теоретическим основам разработки месторождений природных газов, показал, что неустановившуюся фильтрацию газа можно приближенно рассматривать как изотермическую, так как изменения температуры газа, возникающие при изменении давления, в значительной мере компенсируются теплообменом со скелетом пористой среды, поверхность контакта газа с которой огромна. Однако при рассмотрении фильтрации газа в призабойной зоне неизотермичность процесса фильтрации сказывается существенно вследствие локализации основного перепада давления вблизи стенки скважины. Кстати, на этом эффекте основано использование глубинных термограмм действующих скважин для уточнения профиля притока газа по толщине пласта (глубинная дебитометрия). При рассмотрении процесса фильтрации в пласте в целом этими локальными эффектами допустимо пренебрегать. [c.181]

В области высоких давлений динамический коэффициент вязкости газа Пр зависит от р. Предлож-еио несколько способов вычисления значений Цр, основанных на теории соответственных состояний. Диаграмма Ватсона и Юэхары [c.95]

Выражения (1.61), (1.62) не удовлетворяют гранитаому условию (1.17) на поверхности пузыря. Пренебрегая плотностью и вязкостью газа по сравнению с плотностью и вязкостью жидкости, условие (1.17) можно записать в виде [c.16]

VIII-I. Требуется провести некоторую реакцию в присутствии магяетито-вого катализатора с объемной скоростью 125 газа/ж катализатора в час. Коэффициент сферичности зерен катализатора 0,58 плотность 4400 кг1м . Диаметр реактора 152 мм, высота 305 мм. Изучение кинетики реакции показало, что необходимо применять частицы минимального размера, но потеря напора не должна превышать 7000 /ж (0,07 а/п).Вязкость газа 0,0647 кг-м- -ч- . [c.300]

Из соотношения (X. 75) видно, что время релаксации без учета турбулентности потока при i/к=idem данного масла увеличивается с уменьшением плотности и динамической вязкости газа. С уменьшением диаметра капель и неизменными физическими константами газового. потока и масла время релаксации уменьшается. [c.297]

При повышении давления в осадителе увеличивается плотность и вязкость газов и, следовательно (см. уравнение Стокса), понижается скорость осаждения частиц. С повышением температуры в пылеуловителе уменьшается плотность и возрастает вязкость газа, однако изменение вязкости влияет меньше, чем изменение плотности, так что в результате скорость осаждения увеличивается. Таким образом, оптимальными условиями осаждения твердых частиц в осадительном аппарате являются пониженное давление и повышенная температура. [c.155]

Коэффициент 6 ,) зависит от режима движения газа, оцениваемого числом РеЙ1юльдса, При скорости движения газа в сепараторах 4—20 м/с и размере частиц 0,1 —1,0 мм число Рейнольдса Ке == 50. .. 2000. При таком режиме с -= 13 I у/Ш1), где V — кинематическая вязкость газа, м /с (для воздуха V 1,5-10 м /с). Условие витания частицы Р О или [c.224]

Ван-дер-Ваальс модифицировал закон состояния идеального газа, приняв внимание оба указанных фактора. Уравнение Ван-дер-Ваальса (Р + а/К )(К— Ь) = КТ для 1 моля газа включает экспериментально определяемую постоянную Ь, которая связана с объемом молекул, и постоянную а которая связана со способностью. молекул отталкивать друг друга при соударениях, т.е. с их жесткостью . По данным о значениях вандер-ваальсовой постоянной Ь можно получить приближенную оценку диаметра молекул, и такие оценки грубо согласуются с оценками молекулярных диаметров по плотности кристаллических веществ или по данным о вязкости газов. [c.157]

Коэффициент теплоотдачи зависит от формы теплоприемника, размеров поверхности нагрева или теплоотдачи, температуры тепло>-носителя и теплоприемника скоростей движения теплоносителя, коэффициента теплопроводности газа, жидкости, теплоемкости тег плоносителя, вязкости газов и т. д. [c.27]

Смотреть страницы где упоминается термин Вязкость газов: [c.65] [c.75] [c.95] [c.96] [c.456] [c.300] [c.296] [c.570] [c.53] [c.155] [c.227] [c.15] [c.63] [c.73] [c.58] [c.66] [c.106] [c.165] [c.167] [c.373] [c.653] [c.679] [c.290] [c.256]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.44 ]

Техника лабораторной работы в органической химии (1952) -- [ c.249 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.194 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.21 ]

Техника лабораторной работы в органической химии (1963) -- [ c.324 ]

Методы сравнительного расчета физико - химических свойств (1965) -- [ c.191 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.465 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.27 , c.42 ]

Краткий справочник по химии (1965) -- [ c.440 ]

Связанный азот (1934) -- [ c.212 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.446 ]

Справочник азотчика Издание 2 (1986) -- [ c.35 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.455 ]

Термическая фосфорная кислота (1970) -- [ c.296 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.455 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.343 , c.472 , c.473 , c.482 ]

Краткий справочник физико-химических величин Издание 8 (1983) -- [ c.52 , c.111 ]

Явления переноса (1974) -- [ c.0 ]

Теория абсолютных скоростей реакций (1948) -- [ c.469 , c.471 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.427 ]

Технология азотной кислоты (1962) -- [ c.512 ]

Технология азотной кислоты 1949 (1949) -- [ c.366 ]

Химия изотопов Издание 2 (1957) -- [ c.79 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.28 , c.43 ]

Физическая химия Книга 2 (1962) -- [ c.17 , c.29 , c.58 , c.291 , c.548 , c.558 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.17 , c.322 ]

Справочник по разделению газовых смесей методом глубокого охлаждения (1963) -- [ c.0 ]

Справочник по разделению газовых смесей (1953) -- [ c.88 , c.92 ]

Физическая химия Издание 2 1967 (1967) -- [ c.203 ]

Справочник химика Издание 2 Том 1 1963 (1963) -- [ c.1001 , c.1004 ]

Справочник химика Том 1 Издание 2 1962 (1962) -- [ c.1001 , c.1004 ]

Справочник химика Том 1 Издание 2 1966 (1966) -- [ c.1001 , c.1004 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.357 , c.358 , c.360 ]

Физическая химия (1967) -- [ c.309 ]

Теплопередача (1961) -- [ c.618 , c.619 ]

Справочник химика Изд.2 Том 1 (1962) -- [ c.1001 , c.1004 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.357 , c.358 , c.360 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.44 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология