Шервуда

Для определения динамического коэффициента вязкости газа Цр при высоком давлении применяют также диаграмму Рида и Шервуда (рис. 1У-19). [c.96]

Число Шервуда представляет собой меру интенсивности молекулярного и конвективного диффузионного переноса. При 5с << 1 можно пренебречь конвективной диффузией и толщина диффузионного пограничного слоя становится равной [c.160]

Портера и Шервуда [11] рассмотрена та же самая задача для случая поверхности раздела жидкость — твердое тело при растворении.последнего. Жидкость движется турбулентным потоком параллельно твердой поверхности. Эта задача не имеет точного решения, однако отдельные значения I можно рассчитать с использованием доступных счетных машин. [c.56]

В задаче Вейса, Портера и Шервуда / зависит не только от "У , но, хотя и незначительно, — от второго безразмерного комплекса. Все модели имеют одинаковые асимптоты, а именно [c.56]

Если концентрация продукта реакции не постоянна, то возникает другая задача, решение которой было дано Шервудом и Пигфордом [21]. [c.118]

Поскольку значение критерия Шервуда зависит от скорости потока, следовательно, она будет влиять и на скорость превращения в этой области. [c.249]

Подобие процессов массообмена достигается при равенстве значений критерия Шервуда для газа и жидкости [c.457]

Из-за отсутствия гидродинамического подобия не будет соблюдаться также подобие процессов массообмена, поскольку значения критерия Шервуда для модели и образца будут различны. Для не очень высоких коэффициентов изменения масштаба можно, однако, принять, что в обоих аппаратах процесс массообмена описывается одним и тем же критериальным уравнением [c.459]

Соответственно для локального и среднего по воемени значений частного критерия Шервуда (и Нуссельта) имеем [c.179]

Головин и Животягин [253], применив метод сращивания асимптотических разложений, численно решили уравнение конвективной диффузии на начальной стадии процесса. Авторами была получена зависимость локального критерия Шервуда от Г в интервале 0,5<Г<7 при Ре = 80 250 3 10 и Ю . Расчеты подтвердили наши оценки. Так, при Ре =10 и 7=7 критерий 5Ь=140, что лишь на несколько процентов меньше 5 и 5Ьп.с (см. табл. 4.4). При Г=0,5 значение 5Ь/ /рё совпало с полученным по (4.39) и (4.49). [c.190]

Зависимость среднего значения критерия Шервуда (и соответственно Нуссельта) от критерия Фурье т приведена на рис. 4.2. Асимптотическое значение критерия 8Ь1 (при т °°) равно (8Ь1)оо =6,56. Зависимость С от г приведена в приложении 2. [c.179]

Приближенное значение критерия Шервуда (4.40) меньще его точного значения, полученного из решения уравнения (4.26) на 2 % при т = 10 и на 5 % при т = 10 . [c.180]

Как следует из рис. 4.3, асимптотическое значение критерия Шервуда возрастает от минимального значения 6,56 при Ре = 0 до максимального, около 18, причем максимальное значение достигается уже при Ре < 10 [c.181]

Для стационарного решения критерий Шервуда равен [c.182]

Среднее по времени число Шервуда [c.187]

Как следует из данных табл. 4.1, при Т=3 критерий Шервуда достигает стационарного значения (4.48). [c.183]

Локальные и средние по времени значения критериев Шервуда и Нуссельта вычисляются по формулам (4.38) - (4.41). При т- о° 5Ъ. > -> 17,9 (см. рис. 4.3). [c.184]

Как следует далее из рис. 4.2, средние по времени значения критерия Шервуда, полученные из численного решения уравнения (4.42) при Ре = = 20 40 и 80, совпадают со средними значениями критерия Шервуда при Ре = 0 при т = 0,04 0,017 и 0,008. При малых т среднее значение критерия Шервуда при Ре = 0 может быть рассчитано по формуле (4.40). Для данных значений т имеем Xg = 0,989 0,849 0,677 <7(Хэ)=2,23 2,29 2,39 и, соответственно, Гц/г = 5,5 6,4 и 7,5. Поэтому в данном случае вьшолняется оценка (4.68). [c.187]

Определим границу применимости нестационарного решения в приближении диффузионного пограничного слоя. Локальное по времени значение критерия Шервуда в этом приближении определяется формулой [c.187]

Вычисления показали, что при не очень малых временах контакта основной вклад в величину коэффициента массопередачи вносит первый член ряда. Для критерия Шервуда в этом случае получено выражение [c.192]

Уравнение (4.88) численно решалось в работах [270, 271] при граничных и начальном условиях (4.89). Асимптотическое значение критерия Шервуда (Нуссельта) при равно двум. Зависимость 8Ь от т с точностью до 5 % прит> 10 описывается уравнением [271] [c.194]

В. Г. Л е в и ч. Физико-химическая гидродинамика, Физматгиз, 1959.] Вопросы, рассматриваемые в этом разделе, более подробно изложены в главе 6 кнпги Петерсена и в главе 2 книги Саттерфилда и Шервуда. [c.147]

Шервуд и Вей [4] установили, что для ионных компонентов движущая сила массопередачн не адекватна просто градиенту концентраций. В этом случае условия отсутствия массопереноса. могут создаться при конечном градиенте концентраций на поверхности раздела. [c.24]

Подобные результаты были получены Шервудом и Раяном[1б] и Туром и Чангом [17]. Интересный обзор по этому вопросу сделал Лайтфут [18]. [c.63]

Абсорбция СОг водными растворами щелочей является, видимому, наиболее изученным теоретически и эксперимент мо процессом химической абсорбции. Очень хороший обзор ранних работ представлен Шервудом и Пигфордом (1] работы, выполненные после 1952 г., детально обсуждены Хикита [2]. [c.137]

Для сравнения необходимо оценить величины и >2. Коэффициент диффузии СОг в воде хорошо известен и составляет при 20° С , 7- 0- см /сек. Возникают некоторые осложнения при нахождении >2, потому что диффузия ионов не просто определяется законом Фика, так как поток каждого иона зависит от градиента концентраций всех присутствующих ионов [13]. Учет этого эффекта в химической абсорбции рассматривался Шервудом и Вэйем [14], которые рассчитали градиенты концентраций всех составляющих ионов по графикам профилей концентраций, полученным на основе модели пленочной теории. Найсинг использовал ту же самую методику, но вводил полученные таким образом значения />2 в уравнения пенетрационной теории. При 20° С и конечном разбавлении величина Лг составляет 2,84 0 см /сек, для растворов ЫаОН и 2,76 0 см /сек для растворов КОН. Обе величины почти одинаковы, таким образом можно сказать, что как для раствора ЫаОН, так и для раствора КОН (01/02) = 0,77, а Ог/Д = 0,64. Хотя обе величины были рассчитаны и при бесконечном разбавлении, однако влияние ионной силы на отношение г//)] предполагается небольшим. При сравнении этих величин с рассчитанными по уравнениям (12.5) и (12.6) отмечается полное согласование экспериментальных и теоретических данных. [c.140]

Общий газофазный коэффициент абсорбции составил 24— 72 кг-мол ч атм). Эту величину следует сравнить с величиной ОД для системы СОг — НгО, полученной на той же самой насадке (кольца Рашига размером 12 X 12 мм) Шервудом и Холловей [25]. Намного более высокая величина коэффициента абсорбции указывает на протекание химической абсорбции. [c.142]

Общий газофазный коэффициент абсорбции возрастает с увеличением 0, вплоть до достижения максимума при = 2,0 г-мол1л. Шервуд и Пигфорд [1] переработали эти данные, показав, что при низких значениях Ьо коэффициент абсорбции пропорционален Ь , что указывает на наличие быстрой реакции, а это возможно и при низких парциальных давлениях СОг, использованных Тепе и Доджем. [c.142]

Шервуд и Раян [7] изучили растворение бензойной кислоты в растворах едкого натра и получили удовлетворительное подтверждение теоретического анализа массопередачн с мгновенной химической реакцией в пограничном слое. [c.163]

Сопоставление опытов по мас-сопереносу заимствовано нами из работы Шервуда [22] и представлено на рис. 7-4. Опытные данные (кривая 4) можно описать следующим эмпирическим уравнением [c.100]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Коэффициент массоотдачи, входящий в критерий Шервуда, рас-считьшался по формулам (4.19) —(4.21). т. е. в предположении, что движущая сила равна с —со, где Сд — не зависящая от времени концен-градиция в ядре потока. [c.183]

Сопоставим сделанные оценки с результатами численных расчетов. Как следует из графиков, приведенных на рис. 4.2, средше значения критерия Шервуда, полученные численным решением уравнения (4.42) для Ре = 250 и 2500 при т = 0,02, совпадают со средними значениями критерия Шервуда, полученными из решения уравнения Кронига, Бринка (4.53). Согласно формуле (4.66) и табл. 4.2, для т = 0,02 значения Хэ = 0,88 и <7 (лгэ) = 2,27. Отсюда по формуле (4.67) находим Тц/т = = 0,91 для Ре = 250 и Тц/г = 0,091 для Ре = 2500. Таким образом, для указанных случаев условие (4.67) вьшолняется. Отметим, что для Ре = = 2500 условие (4.67) вьшолняется и для г = 2,4 10" (для г = 2,4" 10 " имеем Лэ = 0,427, q (Xg) =2,59 и тц/т = 0,86). [c.187]

В табл. 4.4 приведено Tai e сотоставление Sh с со средними значениями критериев Шервуда Sh и g, найденных из численного решения уравнения конвективной диффузга (4.42) и уравнения Кронига, Бринка (4.53). Выражение (4.49) для Sh j. получено в предположении, что движупдая сила равна разности концентрации на поверхности капли и начальной концентрации. Поэтому оно может быть применено для малых значений г при дополнительном условии С< 1. В связи с этим в табл. 4.4 приведены значения средней концентрации, полученные из [c.187]

Для Ре = 80 150 и 250 при Т=1 отношения гц/г равны, соответственно, 0,63 0,64 и 0,73, и модель Кронига, Бринка также применима. Поскольку, однако, для данных значений критерия Пекле при Т= 1 средние концентрации велики, то расчет значений критерия Шервуда по формуле (4.69) приводит к существенной погреишости. [c.189]

Обзор экспериментальных данных по массо- и теплообмену при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы в системах жидкость — жидкость приведен в работе [256] и книге [257]. Результаты сопоставления экспериментальных данных по зависимости среднего по времени значения критерия Шервуда от критерия Фурье с расчетными величинами представлены на рис. 4.5. Кривая 1 соответствует расчету по уравнению Кронига, Бринка (4.53). Заштрихованная область - экспериментальные данные для капель при изменении критерия Рейнольдса в диапазоне 50<Ке<200. Для исследованных систем в приведенном диапазоне Ке форма капель близка к сферической. Эксперименты проводились как с единичными каплями, так и в распылительной колонне при задержке дисперсной фазы до 18 %. Кривая 2 представляет зависимость степени извлечения С от критерия Фурье. Как следует из приведенного сопоста-190 [c.190]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.206 , c.209 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.309 , c.316 , c.332 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.22 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.187 , c.190 ]

Гидромеханика псевдоожиженного слоя (1982) -- [ c.190 , c.193 , c.194 , c.220 , c.237 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.0 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.557 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.312 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.401 ]

Равновесие и кинетика ионного обмена (1970) -- [ c.276 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.59 , c.60 , c.63 , c.101 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.158 ]

Гидродинамика, массо и теплообмен в колонных аппаратах (1988) -- [ c.168 , c.174 , c.179 , c.246 , c.266 , c.304 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.375 ]

Массопередача (1982) -- [ c.174 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.424 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.0 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.572 ]

Инженерная химия гетерогенного катализа (1971) -- [ c.104 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.22 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.309 , c.316 , c.332 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.375 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология