Расчет коэффициента вязкости

Результаты расчета коэффициента вязкости воздуха по формулам (3) и (4) (при (О = 0,75) в диапазоне температур от 100 до 1000 К приведены на рис. 6.2. Сплошная кривая соответствует формуле Сатерленда, а штриховая — степенной формуле. На этом же рисунке точками показаны экспериментальные значения л. [c.279]

Для расчета коэффициентов вязкости, теплопроводности и диффузии авторы рекомендуют пользоваться данными 2-й и 3-й колонок. Для определения коэффициентов сжимаемости и термодинамических расчетов больше подходят данные 4-й и 5-й колонок. [c.43]

Расчет коэффициента теплопроводности смеси двух одноатомных газов довольно труден и аналогичен расчету коэффициента вязкости газовой смеси. [c.389]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОСТИ [c.34]

Методы расчета коэффициента вязкости растворов электролитов изложены, например, в монографии Бретшнайдера [21]. [c.35]

Расчет коэффициента вязкости проводили по формуле Пуазейля [c.126]

Применимость этих уравнений для расчета коэффициентов вязкости определяется критерием [c.31]

Для облегчения практического использования расчетных формул ниже приводятся примеры полного расчета коэффициентов вязкости по данным опыта для газообразного и жидкого н-гептана. [c.61]

Как видим, из уравнений (152) и (157) можно найти все величины, которые требуются для расчета коэффициентов вязкости по уравнению (153). При этом диаметр молекулы следует вычислять из экспериментальных данных по вязкости, зная уравнения молекулярно-кинетической теории. [c.128]

Расчет коэффициентов вязкости НЖК по кинетическому уравнению 87 [c.87]

Ниже приводится пример записи и расчета коэффициентов вязкости из данных опыта. Примененный прибор имел следующие характеристики (в см ) [c.60]

Описанный метод может служить также для расчета коэффициента вязкости газовых смесей. Для этого находим псевдокритические величины как среднее по объемным долям [c.38]

Коэффициенты вязкости газов при 0°С приведены в приложении VII. Там же дана величина показателя степени т для формулы 6-20, применяемая в ориентировочных расчетах коэффициента вязкости при более высоких температурах. [c.100]

Как и для топливных композиций II тома Справочника, основными компонентами продуктов сгорания топливных композиций, рассматриваемых в данном томе (кроме топлив, содержащих В и Ве), являются Нг, О2, Н2О, СО, СО2, N2, ОН, И, О. Мольная доля О, И и ОН для большинства значений р о и е составляет не более 10%. Следовательно, основную погрешность в расчет коэффициента вязкости смеси вносят погрешности молекул Нг, О2, Н2О, СО, СО2 и N2. Учитывая приближенность зависимости (4.3), значения Ьщ для этих веществ целесообразно принять одинаковыми, примерно в 20 — 30%. Таким образом, возможная погрешность расчета коэффициента вязкости продуктов сгорания указанных топлив составляет 20 — 30% погрешность коэффициента теплопроводности может быть выше на 10 — 20% по сравнению с 8 /] (см. том I, гл. XIV). [c.39]

Таким образом, для расчета коэффициентов вязкости и теплопроводности целесообразно принять модифицированный для случая ионизованного газа метод последовательных приближений Чэпмена—Энскога, Использование высоких приближений этого метода ведет к прогрессирующему усложнению математического аппарата. В связи с этим известны работы [108, ПО, 111] по определению минимально необходимого числа приближений при расчете переносных коэффициентов для ионизованного газа. [c.22]

Значение Це по сравнению с Т1т весьма мало ( 1—3%), и составляющей г е обычно пренебрегают. Поэтому при выполнении расчетов коэффициента вязкости водородной плазмы [c.24]

Результаты расчета коэффициентов вязкости, полученные в настоящей работе, достаточно хорошо согласуются с результатами расчетов, приведенными в работах [13, 109]. Здесь расхождения не превышают 15%. [c.33]

Во втором томе Справочника приведены погрешности расчета коэффициентов вязкости и теплопроводности перечисленных выше индивидуальных веществ по сравнению с экспериментальными данными по коэффициентам вязкости и теплопроводности, а также сравнение интегралов столкновений с результатами работы [14]. На основании этих материалов для температур "-3000—4000°К погрешности коэффициентов переноса упомянутых выше компонентов продуктов сгорания оцениваются, учитывая увеличение погрешностей вследствие экстраполяции, примерно в 20—30%. [c.31]

Параметры потенциала для атомарного лития определены в результате аппроксимации потенциалом (12—6) сечений и взятых из работы [33]. Погрешность аппроксимации этим потенциалом в диапазоне изменения температуры 1000—6000° К не превосходит 10%. Сопоставление расчета коэффициента вязкости с данными работы [13], в которой учтены результаты исследований [26], дает близкие результаты. [c.18]

Во втором томе Справочника [4] приведены погрещности расчета коэффициентов вязкости и теплопроводности перечисленных выше веществ по сравнению с экспериментальными данными по коэффициентам вязкости и теплопроводности, а также сравнение интегралов столкновений с результатами работы [c.23]

Теория вязкости жидкостей не дает оснований для расчета коэффициентов вязкости по молекулярным и структурным свойствам. [c.80]

В табл. 1 приведены значения энергий связей между молекулами исследованных кремнийорганических соединений, вычисленные по уравнению (2). Правильность этих значений, рассчитанных по двум температурам, проверялась путем расчета коэффициентов вязкости по уравнению (2) во всем интервале температур, при этом была получена хорошая сходимость вычисленных таким образом коэффициентов вязкости с экспериментально найденными. При значении 1 можно пренебречь вторым слагаемым в выражении (1 — уравнения (2), которое в этом случае запишется так [c.486]

В настоящем Справочнике представляется возможным производить расчет величины к по строгим формулам (8.42) — (8.44), что обусловлено, в основном, теми же соображениями, что и при выборе формулы для расчета коэффициента вязкости Т]. [c.65]

При вычислении коэффициента вязкости по строгим формулам молекулярно-кинетической теории (8.16) —(8.18) расчет производных становится чрезвычайно сложным. Поэтому более удобно применять приближенные формулы вида (8.23) и (8.24). Хотя погрешность расчета коэффициента вязкости с использованием приближенных формул, как следует из таблиц 8.2—8.5, может составлять несколько процентов, погрешность производных, как можно заключить из этих же таблиц, значительно меньше. [c.139]

Для рассматриваемых в данном томе топливных композиций основными компонентами продуктов сгорания являются На, С2, Н2О, СО, СО2, N2, ОН, Н, О мольная доля О, Н и ОН для большинства значений аок> Рсо и е составляет не более 10%. Следовательно, основную погрешность в расчет коэффициента вязкости смеси вносят погрешности молекул Н2, О2, Н2О, СО, СО2 и N2. Учитывая [c.33]

В ряде работ Немцова используются методы современной статистической термодинамики — метод проектирующих операторов Цванцига-Тори и неравновесного статистического оператора Зубарева. В этом случае коэффициенты вязкости и другие кинетические коэффициенты выражены временными корреляционными функциями, точный вид которых рассчитывается с помощью некоторого кинетического уравнения или другими методами. Хотя такой подход не привязан к определенному виду кинетического уравнения, для расчета коэффициентов вязкости обычно используется уравнение Фоккера-Планка. [c.80]

Частотная зависимость коэффициентов вязкости рассмотрена в [221]. При этом равновесное состояние НЖК является невырожденным по ориентациям директора вследствие наличия внешних полей. При расчете коэффициентов вязкости, измеряемых по отражению ультразвуковой сдвиговой волны от поверхности раздела НЖК и пьезокристалла, например кварца, величина молекулярного поля /г , входящего в уравнения динамики НЖК, содержит не только традиционный для вырожденных нематиков вклад /т,9 = —6//6пг, пропорциональный вторым пространственным производным директора, но и дополнительный вклад = —В8щ, где В = 25 63/У (V — объем системы) — функция флуктуаций поперечных компонент параметра порядка ба1 ) = (5а з) = Т 2Ь ) , 63 = дР/дю — 8 дР/ди — производная свободной энергии по инвариантам и = niaijnj и V = ща и х хамЩ — niaiknknjajinl. Для трех характерных взаимных ориентаций равновесного директора, скорости и волнового вектора (см. рис. 2.2.1) коэффициенты вязкости записываются в виде [c.102]

Для нематиков молекулярно-динамический метод расчета коэффициентов вязкости 7г и 71 в зависимости от формы молекулы, представляющей собой эллипсоид вращения с соотношением осей А А = (5 , (А- -) А.11 = 1, приведен в [224]. Берется ансамбль ш N = 128 не сферических идеально ориентированных 8 = 1) частиц, заключенный в прямоугольный параллелепипед объемом V, так что в единице объема находится п = N/V частиц (в расчетах берется п = О, б). Потенциал взаимодействия <р>А (г) двух таких частиц в куэттовском потоке, находящихся на расстоянии [c.104]

Для продуктов сгорания топлив, состоящих из углерода, водорода, кислорода и азота, примерно оашвваемая попрешность расчета коэффициента вязкости 6т) составляет 20— 30% погрешность расчета коэффициента теплопроводности может составлять (1,1-М,2) 6л [1]. [c.24]

Во втором томе Справочни ка приведены погрешности расчета коэффициентов вязкости и тепл опро водн ости индивидуальных веществ Нг, НгО, СО, СОг, СН4, N2, NH3, О2 по сравнению с экспериментальными данными- На оон овании этих результатов, а также данных работ [48—51], для температур 3000— 4000° К потрешности коэффициентов переноса упомя нутых выше индив идуальных веществ, а также атомов и свободных радикалов О, Н, N, ОН, молекулы N0 оцениваются примерно в 20—30%. [c.39]

Для продуктов сгорания, состоящих из водорода и фтора или из водорода, азота и фтора, примерно оцениваемая погрешность расчета коэффициента вязкости йт] составляет 20— 30% погрешность расчета коэффициента теплопроводности может составлять (1,1—1,2) бт] [3]. Погрешность расчета свойств переноса для продуктов сгорания топлива Ег+Ы+Нг может быть больше вследствие ненадежных данных для взаимодействий LiF—LiF, Li2F2- Li2F2 и неучета ионизованных компонентов продуктов сгорания. [c.23]

Сказанное выше позволяет заключить, что расчет макрофизи-ческих свойств жидкостей на основании данных о свойствах молекул не дает в подавляющем большинстве случаев удовлетворительной сходимости с экспериментом. И, 3. Фишер (1961), упоминая о возможности расчета коэффициентов вязкости, диффузии и теплопроводности жидкостей из молекулярных функций распределения, не приводит в своей монографии соответствующих количественных соотношений. Расчетам поверхностного натяжения жидкостей посвящена специальная монография С. Оно и С. Кондо (1963), где удовлетворительная сходимость теории с экспериментом продемонстрирована лишь для сжиженных благородных газов. [c.45]

Формулы, о которых только что шла речь, весьма полезны, тем не менее они обладают одним недостатком для расчета коэффициентов вязкости [rjiJ] каждой пары газов (/, /) необходимо знать коэффициенты диффузии бинарной смеси [ФiJ]l [см. (7.3.47)]. Маловероятно, что такие данные имеются для смесей любых пар газов и еще менее вероятно, что известны межмолекулярные потенциалы, необходимые для их расчета. Поэтому приходится снова возвращаться к комбинационным соотношениям для параметров потенциалов, о которых мы говорили выше. Для модели твердых сфер результат использования комбина- [c.290]

Несколько лучший приближенный метод был предложен Мэзоном и Мончиком [145]. Они учли некоторые эффекты, обусловленные неупругими столкновениями. Их методом особенно просто проводится расчет коэффициента вязкости. Для этого нужно вычислить интеграл в равенстве (11.3.39). Основную трудность при расчете представляет член, содержащий выражение (А у который возникает из-за [c.323]