Температура диапазон изменения

Влияние кратности циркуляции водородсодержащего газа на выход продуктов каталитического риформинга было изучено при риформинге фракций 62—105 и 85—120 °С [151 проводилась серия опытов при разной температуре с изменением кратности циркуляции газа в широком диапазоне (табл. 15). Уменьшение кратности циркуляции с 1600 до 500 м /м сырья приводит к не- [c.25]

На рис. 2.3 показан наиболее типичный для пористых мембран вид изотерм и изобар во всем диапазоне изменения относительного давления. При малых значениях Р/Ру (обычно менее 0,05) идет процесс мономолекулярной адсорбции по уравнению Лэнгмюра, далее до Р/Ру 0,35 зона полимолекулярной адсорбции по уравнению БЭТ и наконец процесс капиллярной конденсации. Изобара адсорбции иллюстрирует влияние температуры. [c.53]

Большинство из указанных выше приборов рассчитано на работу в чистых растворах, поэтому особое внимание уделяется возможности их работы в загрязненных средах. По результатам всесторонних испытаний наиболее удобным для работы в промышленных сточных водах оказался кондуктометр типа КК-2,3. Он предназначен для измерения и регистрации удельной проводимости водных растворов электролитов, приведенной к 20°С в пределах ЫО" —ЫО См/см в интервале температур 1—100°С при наличии температурной компенсации в пределах 15°С от средней рабочей температуры. Диапазон изменения удельной проводимости, например травильных железосодержащих сточных вод, составляет 1 10- —1 10-2 См/см. Таким образом, концентрация этих загрязнений находится в диапазоне работы прибора. Основная погрешность прибора 2,5% максимального значения шкалы, что общепринято для промышленных кондуктометров. [c.24]

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

Основные каталитические процессы в нефтехимической и химической промышленности характеризуются многостадийностью собственно химических превращений при значительном числе участвующих в них реактантов. Последнее является причиной многомерности и сложности математических моделей, в которые входят большое количество уравнений, в первую очередь материального и теплового балансов. Практическое использование подобных моделей затруднительно, ибо для получения на ЭВМ полей концентраций реагентов и температуры в реакторе требуются большие затраты машинного времени. Это приводит во многих практических ситуациях к чрезмерному усложнению процедур структурной и параметрической идентификации и к невозможности научно обоснованного выбора математической модели каталитического процесса, отражающей результаты промышленного эксперимента в широком диапазоне изменения технологических параметров. Эффективный путь преодоления этих трудностей состоит в сокращении размерности уравнений модели за счет априори построенных уравнений инвариантов физико-химических (реакторных) систем. Инварианты позволяют также осуществить предварительную оценку параметров реакторных моделей, проверить обоснованность выбора граничных условий. [c.242]

Экспериментальные характеристики, например, показатели АВО в широком диапазоне изменения расхода воздуха и продукта, температуры атмосферного воздуха, могут быть получены в результате тепловых и аэродинамических испытаний аппаратов. [c.53]

Современные турбодетандерные заводы работают в широком диапазоне изменения рабочих параметров сырьевой газ—нефтяной и природный давление сырьевого газа — 0,7- 11 МПа температура на выходе из турбодетаидера—до —120 °С степень извлечения этана — до 87%, пропана — до 96%, бутана и высших — до 100% [c.157]

Рассмотрим принципиальные возможности конструктивного и технологического совершенствования и интенсификации процесса разделения эмульсии в подобном аппарате Пусть в отстойной части аппарата соблюдается ламинарный закон движения жидкости и капли воды оседают по закону Стокса. Из формулы (1.4) видно, что ускорить процесс осаждения можно либо путем увеличения разности плотностей нефти и воды, либо уменьшением вязкости нефти, либо путем увеличения размеров капель. Первые два параметра тесно связаны с температурой процесса разделения эмульсии. На рис. 2.1 и 2.2 показаны зависимости от температуры плотностей дистиллированной воды и различных нефтей. Из рис. 2.2 видно, что для нефтей эти зависимости практически линейны и в диапазоне изменения температур от О до 100 °С их можно аппроксимировать уравнением [c.24]

Полученная кинетическая модель использована для обработки и описания экспериментальных данных по пиролизу этана, пропана, пентана, гексана, гептана и октана. Опыты проводились на импульсной лабораторной установке с реактором, заполненным кварцевым песком, в интервале температур 560 - 900°С и времени контакта от 1 до 4 с. Оказалось, предложенная модель достаточно хорошо описывает экспериментальные данные в широком диапазоне изменения температур и времени контакта. Найденные значения кажущейся энергии активации разложения углеводородов согласуются с литературными данными. Установлена четкая корреляционная зависимость между параметрами кинетической модели и числом атомов углерода н-алкана, используемого в качестве сырья. [c.232]

На рис. Х-17 показаны два случая положение А, в котором случайное изменение температуры охлаждающего агента в определенных границах почти не влияет на производительность реактора, и положение В, в котором эффективность превращения очень чувствительна к изменению температуры хладагента (хотя диапазон изменений тот же, но лежит в области более высоких температур хладагента). Чтобы предвидеть такие ситуации, мы должны определить чувствительность 5 процесса (характерную для целевой функции Q, которая принята для данного объекта) к изменениям [c.491]

При изучении теплообмена массивного шарового зонда со слоем, псевдоожиженным воздухом при умеренных температурах для диапазона изменения чисел Архимеда от 30 до 2 10 получена зависимость [c.451]

Расчет кинетических зависимостей радиолиза аммиака с учетом радикального механизма был проведен в работе [37] в широком диапазоне изменения мощности дозы температуры Т, давления р и некоторых других величин. Как оказалось, зависимость О от Т, р я 3 является весьма сложной, что обусловлено конкуренцией различных радикальных процессов. [c.198]

Моделирование характеристик ступеней центробежного компрессора проводилось на основе опытных данных для всех исследованных колес в полном соответствии с методами, изложенными в предыдущих главах. Численный эксперимент выполняется при Мц = 0,815ч-1,63 и различных способах регулирования производительности поворотом лопаток диффузора и входного регулирующего аппарата (ВРА). При этом использовались характеристики колес, полученные без закрутки потока при входе, и обобщенная характеристика лопаточного диффузора о-к = /( к.сз, Мс,), справедливая, как уже отмечалось, в широком диапазоне изменения углов установки лопаток. Как физический, так и численный эксперименты проводились в основном на хладагенте К12, свойства которого наиболее сильно отличаются от свойств идеального газа. Термогазодинамические параметры рабочего вещества определялись методом условных температур, а показатель изоэнтропы и сами условные температуры рассчитывались так, как показано в предыдущем параграфе. [c.201]

Опыт эксплуатации конденсаторов показал, что ни один из этих способов регулирования не обеспечивает оптимальные параметры пара в широком диапазоне изменения температуры охлаждающего воздуха. Например, при температуре окружающего воздуха ниже —15°С не исключается возможность замерзания конденсата внутри труб, а полное отключение вентиляторов и переход на конденсацию в режиме естественной конвекции, как правило, не обеспечивает оптимальные параметры работы. Наиболее сильные замерзания наблюдаются в нижних рядах труб по ходу охлаждающего воздуха. [c.16]

В сравнительно небольшом диапазоне изменения температур, в пределах которого происходит работа обычного турбокомпрессора, значения удельных теплоемкостей Ср и могут быть приняты постоянными. Следовательно, и показатель адиабаты (изоэнтропы) для идеальных газов, равный к = J . , может быть принят в этих условиях постоянным. [c.321]

Расчет энергий активации для всех исследуемых адсорбентов показал, что для каждого типа адсорбентов величина д в интервале температур 60—200 °С изменяется мало. Средние значения и /Со в данном диапазоне изменения температур приведены в работе [4]. [c.90]

Изменение температуры очищаемой паровоздушной смеси от 35 до 50 °С приводит к увеличению себестоимости рекуперированного продукта на 2—3 коп./кг. Зависимость себестоимости рекуперированного бензина от скорости пара имеет экстремальный характер во всем диапазоне изменения концентрации бензина в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперацию. Минимум себестоимости наблюдается при = 0,07 м/с. Зависимость себестоимости от остаточного содержания бензина в угле после десорбции представлена на рис. 4.6 и 4.7. Анализ указанных зависимостей позволяет определить оптимальные (в смысле минимума себестоимости рекуперированного бензина) режимные параметры промышленного процесса рекуперации. [c.180]

Диапазон изменения температуры парогазовой смеси в конденсаторе делится на небольшие участки, в пределах которых свойства потока и коэффициент теплопередачи принимаются постоянными. [c.190]

Несколько лучше изучены теплоемкости газов (в основном неорганических и неуглеводородного типа). Но нужно учесть, что теплоемкость попутных нефтяных газов в широком диапазоне температур и давления, какой наблюдается в процессе промышленной разработки месторождений, осталась мало изученной. Однако положение несколько направляется тем, что в работе [47] впервые на основе исследований [93, 94] приводятся значениятеплоемкостей для естественного (сухого, метанового) нефтяного газа, отобранного из фонтанирующей скважины месторождения Домингуец в Лос-Анжелосе (США Калифорния), в довольно широком диапазоне изменения величин tup. [c.39]

На рис. 5.2 показана зависимость удельного объема пропана от температуры. Используется логарифмический масштаб для полного представления о широте диапазона изменения удельного объема. [c.71]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Предварительными расчетами устанавливают, что в заданном диапазоне изменения температуры и состава газовой смеси значение динамического коэффициента ее вязкости при давлении 300 ат находится в пределах 2,95 10 3,1 10 н сек/м . Принимаем ц = 3,0 10 (к сек)1м . Плотность газовой смеси рассчитываем по правилу аддитивности [c.301]

Как наши, так и исследования других авторов показали, что наиболее резкое изменение газо- и термодинамических параметров происходит в сопловой зоне. Считается, что именно здесь происходит формирование основного охлажденного потока. Причем, следует отметить и определенную самостоятельность этого процесса, независимость, например, от воздействия нагретого потока. Так, на рис. 1.29 приведены графики зависимостей температурной эффективности от относительного расхода ц, полученные на теплоизолированной и охлаждаемой ВТ (О = 20 мм) с ВЗУ (Р = 60°, Р< = 0,092) в широком диапазоне изменения исходного давления (0,6-3,6 МПа) при л = 3 [26]. Как видно, до ц = 0,65 охлаждение не влияет на в то время как А1 г заметно уменьшается. Такой же результат получен нами и при Р) = 0,5 МПа, 1 = 14,2°, л = 4, температуре охлаждающей воды 5°С. [c.48]

Резкое снижение содержания ИПБ в отходящих газах наблюдается при и = 0,4- 0,45. Причем с ростом ц степень увеличения содержания ИПБ в выбросах также как и ДГ, и Д1г относительно незначительная. Во всем диапазоне изменения ц с охлажденным потоком уносится больше ИПБ чем с нагретым , несмотря на более низкую температуру. Это, на наш взгляд, можно объяснить явлением заноса некоторой доли конденсата в холодную трубу через отверстия диафрагмы. [c.85]

Исследования проводили на сжатом атмосферном воздухе в диапазоне изменения давления — 0,3-0,8 МПа, температуры — 283-313 К, степени расширения п — 2-5. Опыты выполняли на ВТ диаметром 20 мм, в ходе исследований было проверено влияние материала ВЗУ и холодного конца вихревой трубы на температурную эффективность и устойчивость режима работы аппарата при низких температурах холодного потока (от О до -25°С). [c.90]

Эта реакция является экзотермической и обратимой при повышенных температурах. Иногда получается, что в вышеуказанном диапазоне изменения концентрации сероводорода температура горения в реакционной печи становится слишком низкой, чтобы обеспечить протекание термических реакций образования серы, и побочные реакции, особенно с участием углеводородов, резко увеличивают образование побочных продуктов. Поэтому такая схема работает хорошо только при отсутствии углеводородов в кислом газе или при их наличии в незначительных количествах (до 2 %). Иногда (при использовании физических абсорбентов для очистки газа от кислых компонентов) считают допустимым содержание углеводородов в кислом газе до 5 %, хотя это, безусловно, вызывает дополнительные сложности в эксплуатации установок Клауса. [c.102]

Для смазки отдельных узлов, агрегатов и приборов применяются специальные масла, наиболее полно удовлетворяющие требованиям работы данного узла, агрегата или прибора. Отдельные узлы, агре- гаты и особенно приборы самолета работают в условиях повышенной влажности, интенсивных вибраций и тряски, очень широкого диапазона температур (от —70 Д0+ 120°С). В этих условиях масло должно иметь малую вязкость и сохранять легкую подвижность при низких температурах, так как это будет обеспечивать достато чную точность показаний приборов. Вместе с тем масло не должно испаряться в тонком слое при повышенных температурах. Масло должно обеспечивать надежную защиту деталей от коррозии в широком диапазоне изменения внешних условий (влажности, температуры). [c.184]

Таким образом определяется 20 значений разрывного давления. Затем уточняют средние значения давления срабатывания мембран, находят средние квадратичные отклоиения величины давления срабатывания и определяют верхнюю и нижнюю границы гарантированного диапазона срабатывания мембран при их рабочей температуре. Диапазон возможных изменений не должен выходить за заданные пределы рмакс и рупш- [c.327]

Задача состоит в том, чтобы по экспериментально полученной зависимости плотности смеси при фиксированной температуре от полного давления ыайти значения констант равновесия реакций полимеризации или их комбинаций, принципиально онреде.тимых но названным данным [3]. При этом необходимо, чтобы способ обработки исходной зависимости в принципе позволял бы определять константы в предположении большого набора возможных молекулярных компонентов смеси. Этим и будет обеспечена принципиальная возможность нахождения констант без априорных предположений о наличии или отсутствии в смеси тех или иных компонентов. Практически возможности способа будут сильно ограничены точностью исходных данных и диапазоном их изменения. Одиако отыскание такого способа авторы считают актуальной задачей, поскольку для ряда систем это позволит получить приемлемые результаты с оценкой их точности, а также установить требования к точности измерений и диапазону изменения экспериментальных условий. [c.136]

Эксперименты показали [31, 38], что практически все кннети-чес1 ие коэффициенты, если их рассматривать в достаточно широком диапазоне изменения влагосодержания и температуры, изменяются, причем зачастую весьма существенно. Так, коэффициент потенциалопроводности йт, как правило, значительно уменьшается при снижении влагосодержания, а термоградиентный коэффициент б для капиллярно-пористых материалов по мере понижения и вначале увеличивается, а затем уменьшается [39]. [c.109]

Дифференцирование выражения (217) не вызывает существенных затруднений во всем диапазоне изменения температур, кроме участков, близких к установившемуся значению, которые следует исключить из расчета для уменьшения погрешности расчета постоянной вре мени. После дифференцирования получаем [c.106]

Работа насадок ПЕТОН в колоннах АТ и АВТ позволила снизить расход водяного пара в 2 и более раз, температуру нагрева нефти на 10°С, обеспечить устойчивое проведение технологического процесса в диапазоне изменения нагрузок по сырью от 30 до 150% от проектной мощности. [c.26]

Цель расчета по модели - определение влияния цйклическог зменения входных параметров на выход целевого продукта. Исследования проводились в следующих направлениях 1) выбор канала для нанесения возмущений 2) выбор фор кШ возмущающих воздействий 3) влияние изменения концентрации диоксида углерода в газовом потоке на входе в реактор а) на температурный режим потока б) на температуру в слое катализатора в) на качество образующегося метанола (с точки зрения образования примесей и увеличения концентрации воды). Выбор канала для нанесения возмущений выполнен с учетом возможности изменения параметров в промьппленных условиях. Для интенсификации процесса выбран расход диоксида углерода, который приводит к изменению концентрации Oj во входном потоке. Расчет технологических режимов выполнялся для случаев синусоидальной, прямоугольной и трапециевидной форм возмущающих воздействий. Анализ полученной информации показал целесообразность использования симметричных прямоугольных волн д.чя увеличения выхода метанола по сравнению с традащионным стацнон шы.ч режимом. При этом изучалось влияние периода возмущающих воздействий и их амплитуды. Установлено, что прирост производительности по метанолу в большей степени зависит от периода цикла, чем от амплитуды. Расчеты показали, что рабочий диапазон изменения температуры и расхода СО2 при реализации циклических режимов совпадает с диапазоном, определенным стационарными условия 1и проведения процесса. [c.65]

На рис. 1.29 были приведены графики зависимостей At,, = /(ц) и At r = /(ц) для теплоизолированной и охлаждаемой вихревой трубы диаметром Дт = 20 мм и с углом закрутки в ВЗУ 60° при давлениях 0,5 1,1 2,3 и 3,5 МПа, на которых показано значительное влияние охлаждения по нагреваемому потоку (At r) во всем диапазоне изменения ц и по охлажденному потоку (Atox) — от ц 0,65. Так, при ц 0,7 разница между температурами торможения охлаждаемого и неохлаждаемого нагретого потоков доходила до 70°С, а в охлажденном потоке разница при ц = 1 достигала величины порядка 30°С. [c.62]