Густота центробежного колеса

Рассмотрев влияние различных факторов на коэффициенты подъемной силы и сопротивления одиночного профиля, следует оговориться, что Б осевых и центробежных колесах нет одиночных профилей, они имеют систему одинаковых профилей, равномерно расположенных на прямой (осевые) или на круге (центробежные), т. е. прямые или круговые решетки профилей. Однако многие основные свойства и формы газодинамических сил, действующих на каждый из профилей при обтекании их потоком при определении главных газодинамических параметров, будут похожи или подобны аналогичным свойствам одиночных профилей. Новым существенным фактором является густота решетки, характеризующая число профилей, приходящееся на единицу длины по ее оси. Влияние густоты во многих случаях будет доминирующим, что не позволяет без [c.301]

Основными параметрами шнека, влияющими на бн, являются густота решетки шнека Тср, угол изогнутости ДРг и режимный параметр С увеличением Тср и 91 и уменьшением ДРз происходит изменение падения статического напора шнека на наклонном участке его срывной характеристики, что в свою очередь вызывает уменьшение наклонного участка на срывной характеристике всего насоса. При этом для насосов с большой густотой решетки центробежного колеса падение статического напора шнека по абсолютной величине оказалось примерно равным падению напора всего насоса. Это позволило по известным экспериментальным зависимостям бн=/(тср ДРг)), приведенным в работе [62], получить завис мости вида [c.216]

При Тц<С1,4 уменьшение густоты решетки центробежного колеса приводит к существенному увеличению величины падения [c.218]

При Тц>1,4 условия на выходе из центробежного колеса не оказывают влияния на вид срывной характеристики центробежного насоса. Поэтому для шнеко-центробежных насосов, у которых густота решетки центробежного колеба Тц>1,4, расчет бн следу- т производить по формуле (3.84). [c.219]

Исследования показали, что из геометрических параметров наибольшее влияние на критическое газосодержание в потоке оказывает диффузорность межлопаточного канала центробежного колеса и густота его решетки. В качестве критерия диффузорности межлопаточных каналов колеса принимался угол эквивалентного конического диффузора [c.257]

Другим важным параметром, от которого в значительной степени зависит критическое объемное количество газовой фазы в жидкости на входе в центробежное колесо, является условная густота решетки колеса Тц [см. формулу (3.85)]. Для получения максимальных значений бвх.кр.к величина Тц должна выбираться в пределах Тц=2ч-2,5. [c.258]

В лаборатории гидромашиностроения ЛПИ при исследовании первых ступеней питательных насосов с высокими кавитационными качествами проводилось изучение влияния указанных геометрических параметров предвключенного колеса на кавитационные характеристики ступени в широком диапазоне подач. Объектом исследования являлась первая ступень питательного насоса быстроходностью ris = 75. Центробежное колесо этой ступени имело расширенный вход и лопасти двойной кривизны (рис. 4.21). С указанным колесом было исследовано несколько вариантов предвключенных колес винтового типа, на одном из которых проводилось изучение влияния густоты решетки lit п утоненйя входной кромки лопастей. Для исследования влияния угла установки лопастей менялась величина шага винтовой линии, так как [c.168]

Применение шнека с густотой решетки 1—2 снимает полностью пульсации давления и значительно улучшает кавитационную характеристику ступени во веем диапазоне ее работы. При этом надо отметить одну конструктивную особенность этой шнеко- центробежной ступени шнек выходными кромками установлен вплотную к входным кромкам центробежного колеса. Если сравнить характеристики различных шнекоцентробежных ступеней, имеющих различные углы установки лопастей шнека при прочих равных условиях (рис. 4.31), то можно сделать вывод, что [c.180]

С увеличением Вх комплекс уменьшается как с уменьшением кг (см. разд. 1.42), так и с увеличением гидравлических потерь (1.111). При >1- -1 густота круговой решетки центробежного колеса настолько уменьшается, что решетка не оказывает отклоняющего воздейстмя на поток, и Поэтому при >1- -1 комплекс кг х г- -->0. Для насосов с )1>0,55 на основании обобщения опытных данных (см. рис. 1.25) можно принять 43] [c.71]