Срывная кавитационная характеристика насоса

Рис. 201. Срывные (кавитационные) характеристики насоса

Рис. 4.6. Срывная кавитационная характеристика насоса, перекачивающего

Срывная кавитационная характеристика насоса [c.55]

Рис. 34. Срывная кавитационная характеристика насоса

Рассмотрим теперь вопрос о возможности определения режимов запирания при снятии обычных срывных кавитационных характеристик. Если насос работает на режиме, определяемом [c.135]

Рассмотрим вопрос о влиянии на срывные кавитационные характеристики центробежного насоса размеров входа в рабочее колесо Оо и ВТ (рис. 3.29). Эти размеры определяют осевую скорость на входе в колесо Со [c.183]

Влияние свободных газовых включений в жидкости на кавитационные характеристики насосов по срывному режиму [c.248]

Основной зависимостью, характеризующей антикавитационные качества насоса, является срывная кавитационная характеристика — зависимость напора насоса Я от входного давления при постоянном [c.55]

Срывные кавитационные характеристики определяются при испытаниях насосов. Рассчитать и построить срывную характеристику можно по экспериментальным зависимостям, определяющим параметры ее характерных режимов. [c.55]

Рис. 62. Типичная срывная кавитационная характеристика дискового насоса (2 = ==1,6 10 м /с ш=480 рад/с)

Типичная срывная кавитационная характеристика дискового насоса, показывающая зависимость напора Я от давления на входе Ро, приведена на рис. 62. Срыв работы дискового насоса наступает тем позже, чем меньше расход через колесо (рис. 63). Подставляя соответствующие значения ДЯф в формулу для кавитационного коэффициента быстроходности [ 3] [c.75]

Применяя данный способ регулирования, следует помнить, что при изменении частоты вращения кроме характеристик Н—С, N—Q и r —Q изменяются и характеристики НЦ" —Q (рис. 4.10)-В центробежных насосах при коэффициенте быстроходности п, = = 105 - 280 подача, соответствующая режиму срыва, с ростом п, несколько увеличивается, если рабочая точка расположена справа от режима максимального КПД. В тех случаях, когда рабочая точка лежит слева от режима максимального КПД, подача, соответствующая срывному режиму при заданном кавитационном запасе, уменьшается с увеличением частоты вращения. Причиной такого изменения кавитационных характеристик при изменении частоты вращения является изменение местного падения давления на лопастях рабочего колеса. Эти потери минимальны при режиме максимального КПД (штриховая линия на рис. 4.10) и увеличиваются при удалении рабочей точки от номинального режима. [c.132]

Точно установить момент начала воздействия кавитации на внешние характеристики насоса трудно, поэтому условно, в зависимости от точности наблюдения, принимают за Я ту величину, при которой напор насоса падает на 1—3% от своего первоначального значения. Срывные характеристики не дают возможности определить место возникновения кавитации. Полученные результаты испытаний определяют лишь общие кавитационные качества насоса. [c.36]

Относительное изменение кавитационных характеристик в кинематически подобных режимах, т. е. при выполнении условия (6.29), оценивалось по изменению срывного кавитационного запаса Лер с помощью кавитационного коэффициента, определяющего подобие срывных кавитационных режимов при работе насоса на холодной воде [c.260]

В настоящее время не известны кавитационные характеристики, полученные на подобных насосах (разных размеров), работающих на воде температурой выше 100° С. Однако с данными, Полученными зависимостями х (/, л ), неплохо согласуются данные по изменению срывных кавитационных запасов некоторых насосов, полученные авторами. Отсюда можно предположить, что изменение размеров насосов существенно не влияет на относительное изменение кавитационных характеристик в зависимости от температуры воды (во всяком случае, при температуре до 200° С). [c.261]

В более быстроходных насосах п, = 100- 350) характеристики Н — Q, N — (Э, т] — Q при возникновении кавитации понижаются постепенно еще до того, как будет достигнут срывной режим. В этих случаях канал между лопастями рабочего колеса широкий и короткий, поэтому требуется большее падение напора на входе в канал или более значительное увеличение подачи, чтобы кавитационная каверна заняла всю ширину канала. Вследствие этого снижение кривых Н — Q, N — С, т — Q происходит на большем диапазоне подач. [c.116]

В ряде случаев антикавитационные свойства насоса по нулевому критическому режиму целесообразно оценивать не по критическому давлению на входе (или критическому кавитационному запасу), а по критическому газосодержанию в потоке на входе в насос бвх.кр при заданных рвх, со и Рж (рис. 4.11). Анализ срывных характеристик вида Я = /(бвх) Для многих шнеко-центробежных насосов показал, что критическое газосодержание в потоке увеличивается с уменьшением рвл и возрастанием частоты вращения ротора насоса (о. [c.252]

Универсальные кавитационные характеристики насоса строятся на основе экспериментальных срывных кавитационных характеристик, представляющих собой зависимости Я=f(pвx) или Я=/(ДЛ) при (О и Q = onst (рис. 9). Падение напора Я при понижении давления на всасывании происходит из-за возникновения и развития в проточной части насоса явления кавитации (см. гл. III). На срывной характеристике обычно можно отметить два характерных режима первый — критический режим (рвх1 — начало изменения напора Я и второй — критический режим (срывной) (рвхп)—начало резкого падения напора Я или срыв режима насоса. [c.16]

На срывной кавитационной характеристике шнеко-центро- бежного насоса, кроме рассмотренного выше второго критического режима, можно выделить еще несколько характерных критических режимов, основными из которых являются режим начальной кавитации, обозначающий момент появления первых кавитационных каверн, и первый критический режим — начало йзменения из-за кавитации внешних параметров насоса. Для большинства высокооборотных шнеко-центробежных насосов наиболее важны антикавитационные свойства по срывному режиму, однако в ряде случаев условия эксплуатации насосных агрегатов предъявляют повышенные требования и к антикавита-дионным свойствам насосов по другим критическим режимам, а также к величине падения напора насоса между первым и срывным режимом. [c.210]

Первый критический режим на срывной кавитационной характеристике шнеко-центробежного насоса соответствует физической модели неполного отрывного струйного течения потока с замыканием кавитационной каверны на лопастях шнека. Визуализация течения потока в трехзаходном шнеке показала, что при первом критическом режиме шнека кавитационная каверна на периферии распространяется вдоль нерабочей стороны лопасти шнека (при />0) на длину 6 = osPл [62]. Однако оказалось, что первый критический режим шнеко-центробежного насоса не совпадает с соответствующим режимом шнека и смещен по сравнению с ним в сторону меньших кавитационных запасов, т. е. Это происходит потому, что напор насоса во много раз больше напора шнека, и поэтому небольшое падение напора шнека практически не заметно на срывной характеристике насоса. [c.213]

На рис. 4.5 приведена схематическая зависимость давления насыщенных паров жидкости ри от температуры Г, а на рис. 4.6 дана срывная кавитационная характеристика насоеа, работающего на кипящей жидкости, где величина Акр.ст определялась в соответствии с уравнениями (4.1) и (4.20). Исходному состоянию жидкости на входе в насос (когда кипения в потоке нет) соответствует точка А (см. рис. 4.5 и 4.6), в которой Рвх>Ри В этом случае расчеты по уравнению (4.1) и по уравнению (4.20) дают одно и то же значение ДЛ. То же можно сказать обо всех точках, лежащих на линии АБ, включая точку Б, которая соответствует насыщенному состоянию жидкости (рвх=ри) [c.240]

После определения параметров характерных режимов можно построить срывную кавитационную характеристику шнекоцентробежного насоса, соединяя характерные точки прямыми линиями (см. рис. 34). [c.57]

Следовательно, кавитационную характеристику можно строить и откладывая по оси абсцисс Лй вместо Явак-В итоге лолучим срывную точку, определяющую критический кавитационный запас АЛкр, а вводя некоторое его увеличение, можно установить допустимый кавитационный запас Л Лдоп Эта величина и показывается на характеристиках насосов (часто обозначается AAi). [c.354]

В насосах большой быстроходности (// > 120), у которых относительная длина каналов в колесе значительно меньше, а скорость жидкости больше, кавитационные пузыри могут сохраниться до выхода потока из рабочего колеса. В результате этого скорости потока на выходе из рабочего колеса изменятся, а вместе с ними изме- нятся и внешние характеристики насоса, причем с постепенным развитием кавитации по ширине каналов постепенно должны меняться и внешние характеристики насоса. Срывные характеристики такого насоса должны быть пологими, что обычно и наблюдается на практике у быстроходных насосов. [c.88]

Например, на рис. 3.34 показано изменение вида срывных характеристик насоса с предвключенным шнеком и центробежным колесом при улучшении кавитационных качеств последнего путем заострения входных кромок лопаток. При этом выполнялось условие бессрывной работы колеса (3.60). [c.192]

Из этих зависимостей видно, что у насосов с большим значением коэффициента быстроходности 5, имеющих более короткие и широкие рабочие каналы, относительное изменение кавитационных характеристик с ростом температуры меньше (значение параметра х больше), чем у цасбсов с меньщим значением. Было оценено влияние на зависимости х ( , /г ) частоты вращения и размеров насосов, что свелось к оценке влияния масштабных факторов на подобие кавитационных Характеристик (особенно на подобие значений срывных кавитационных запасов) при работе как на горячей, так и на холодной воде. [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология