Коэффициент подъемной силы

Рис. 10.28. Зависимости от угла атаки коэффициентов подъемной силы с и лобового сопротивления с симметричного чечевицеобразного профиля с = = 10 % при М[ т= 2,13. Сплошная линия — эксперимент, штриховая — теория

Рис. 10.32. Зависимость коэффициента подъемной силы профиля от числа М при различных углах атаки

Рис. 10.38. Экспериментальные зависимости коэффициента подъемной силы плоско-выпуклого профиля с относительной толщиной с = 10 % от числа Маха при различных углах атаки

Рис. 10.39. Сравнение экспериментальной и теоретической зависимостей коэффициента подъемной силы сверхзвукового профиля от числа М]. Сплошная линия — эксперимент, штриховая — теория

Как следует из выражений (66) и (67), отношение коэффициента подъемной силы к лобовому сопротивлению, определяющее качество пластинки, равно [c.45]

Рис. 12.11. Зависимость коэффициента подъемной силы пластины от чпсла Маха прп молекулярном течении газа

Пользуясь выражением (69), можно получить приближенные формулы для коэффициентов подъемной силы и сопротивления различных профилей. Так, например, для ромбовидного профиля с не очень большим раствором угла клиновидной передней кромки, равным 2со, и при нулевом угле атаки коэффициенты давления на передней АВ) и задней ВС) поверхностях [c.48]

Коэффициент подъемной силы, согласно (15), (17) и (30), составляет [c.25]

Разность давлений на лобовой и тыльной частях поверхности трубы приводит к появлению постоянной силы, направленной вниз по потоку. Срыв вихрей обусловливает появление дополнительной флуктуирующей силы, действующей попеременно в продольном и поперечном направлениях, что вызывает вибрацию трубы. Амплитуду флуктуирующей силы, действующей на отрезок трубы длиной в направлении, перпендикулярном направлению потока, можно выразить через коэффициент подъемной силы С/, [c.151]

Однако при малых углах атаки коэффициент подъемной силы и максимальное разрежение на профиле согласно (30) пропорциональны аэродинамическому углу атаки [c.34]

Еслп профиль тонкий и наклонен под малым углом атаки, то указанный метод расчета можно упростить, прибегая к простым аналитическим выражениям для коэффициентов подъемной силы и сопротивления тонкого сверхзвукового профиля произвольной формы. [c.47]

В качестве второго примера определим коэффициенты подъемной силы и сопротивления плоской пластинки, обтекаемой сверхзвуковым потоком под малым углом- атаки г (рис. 10.23). В этом случае, согласно (69), коэффициенты давления на верхней и нижней поверхностях пластинок будут соответственно следующими [c.49]

Коэффициент подъемной силы, так же как и при дозвуковых скоростях, является линейной функцией угла атаки. Наклон кривой Су (г) не зависит от формы профиля и определяется, согласно (73), только числом Маха набегающего потока [c.51]

Результаты экспериментального исследования ) ромбовидного несимметричного профиля с относительной толщиной с = 10 % в сверхзвуковом потоке с числом М1 = 2,13 (рис. 10.27) подтверждают наличие во всем исследованном диапазоне углов атаки, линейного характера зависимости Су (а). При этом экспериментальная зависимость коэффициента подъемной силы от угла атаки оказывается несколько более пологой, чем теоретическая, посчитанная но формуле (73). [c.52]

На рис. 10.38 приведены экспериментальные зависимости коэффициента подъемной силы плоско-выпуклого профиля от числа М1 при нескольких значениях угла атаки. Сложный харак- [c.59]

Затем интенсивность роста Су увеличивается, й экспериментальные значения коэффициента подъемной силы [c.60]

При сверхзвуковых скоростях наблюдается монотонное падение коэффициента подъемной силы с ростом скорости набегающего потока. По мере увеличения числа М] разница между расчетом и экспериментом уменьшается и практически исчезает, начиная с некоторого числа М = М р > 1,0, при котором ударная волна достигает передней кромки и профиль начинает обтекаться чисто сверхзвуковым потоком. При числах М1 больших М] р коэффициент подъемной силы с ростом скорости уменьшается в соответствии с формулой (73) пропорционально 1 / М1— 1. [c.60]

Задача существенно упрощается при наличии малых возмущений, например при обтекании решеток слабо изогнутых профилей под малыми углами атаки. В этом случае удается показать ), что интерференция пластин в решетке всегда приводит к уменьшению коэффициента подъемной силы по сравнению с изолированной пластиной. Аналогичный вывод может быть сделан и для коэффициента волнового сопротивления, так как качество пластины, как уже указывалось выше (без учета поверхностных сил трения), определяется только углом атаки [c.76]

Полученные в 2 и 3 выражения дают возможность вывести простые формулы для коэффициентов подъемной силы и лобового сопротивления пластины, обтекаемой газовым потоком большой сверхзвуковой скорости при малом угле атаки. [c.115]

При малых углах атаки коэффициенты подъемной силы Су и лобового сопротивления Сх связаны с коэффициентом полной аэродинамической силы следующим образом [c.115]

Коэффициенты подъемной силы и лобового сопротивления. [c.103]

Коэффициент подъемной силы [c.73]

Формулы (67,17) и (67,18) в комбинации с (67,6) и (67,15) позволяют найти коэффициенты подъемной силы и сопротивления Сд,. Если предположить полную диффузность [c.334]

Движение клапана вверх происходит под действием потока реальной несжимаемой жидкости, вытесняемой поршнем пасоса. Силу Я 1), с которой поток жидкости воздействует на клапан, будем называть подъемной силой клапана, а коэффициент, входящий в выражение этой силы, коэффициентом подъемной силы. [c.262]

Коэффициент подъемной силы Сх является функцией физических свойств жидкости, геометрической конфигурации клапана и клапанной коробки и в большинстве случаев определяется экспериментальным путем. [c.262]

На основании теории размерностей [6] для установившегося колебательного процесса коэффициент подъемной силы зависит от конфигурации клапана и клапанной коробки и критерия Рейнольдса и может быть представлен в виде [c.262]

С — коэффициент подъемной силы [c.142]

Если по этой формуле построить графики и, пренебрегая изменениями скорости воздуха, проследить, как влияет на вынос изменение плотности частиц, то окажется, что увеличение плотности катализатора отражается главным образом на скорости более крупных частиц и в меньшей степени на частицах размером до 30 мкм. Несколько изменив уравнение (1), можно привести его к такому виду, когда станет явным влияние коэффициента подъемной силы на скорость частиц различного диаметра. Графический анализ показывает, что уменьшение подъемной силы приводит к резкому падению скорости движения частиц, а у частиц диаметром 130 мкм она может упасть до нуля однако и при таких условиях частицы размером <30 мкм могут обладать достаточной скоростью и выноситься за пределы аппарата. [c.247]

Су — —— коэффициент подъемной силы р "й [c.7]

Аналогичным образом вводят коэффициент подъемной силы Су и коэффициент лобового сопротивления [c.103]

Идея использования коэффициентов подъемной силы и лобового сопротивления для расчета решеток принадлежит Н. Е. Жуковскому, создавшему вихревую теорию пропеллеров и вентиляторов. Долгое время формула (4.7) давала единственную возможность оценить величину необходимого относительного шага (по принятому коэффициенту Сут = 0,б- 0,8). [c.104]

Изменения коэффициента подъемной силы Су в основном следуют за изменениями угла поворота потока. [c.108]

Следует отметить, что номинальные параметры потока не обеспечивают максимального к. п. д. решетки. Действительно, согласно рис. 4.13, увеличение параметра (/—г )/Др от О до 0,2, почти не вызывая возрастания коэффициента лобового сопротивления, приводит к заметному увеличению угла поворота потока и, следовательно, коэффициенту подъемной силы. Другими словами, максимальный к. п. д. решетки достигается при i>i ориентировочно на режиме максимального к. п. д. (i —i )/Ap iO,2. [c.109]

Коэффициент подъемной силы и угол а определяются выражениями [c.121]

На лицевой стороне профиля изменение эпюры скоростей с ростом М1 несущественно. На тыльной стороне заметно возрастают градиенты скоростей в области как входной, так и выходной кромки. Если профили при малых числах М имеют малый коэффициент подъемной силы Су (малый угол изгиба профилей, сравнительно малый относительный шаг), то возрастание числа М, вызванное увеличением скорости, вначале не приводит к отрыву потока коэффициент лобового сопротивления при этом уменьшается. В итоге к. п. д. решетки вначале даже может возрастать, а угол отставания потока а — уменьшаться. [c.292]

Рис. 21. 3 1нисим(1гть коэффициента подъемной силы от продольного шага (коридорные пучки) при различных значениях попереч-кого шпга [c.151]

С увеличением угла атаки усиливается диффузорность течения на верхней поверхности, что увеличивает расхождение между экспериментом и теорией. При критическом значении угла атаки кр коэффициент подъемной силы достигает максимума (су = Сутлх), после чего наблюдается падение величины Су с увеличением угла атаки. Резкое отклонение зависимости Су а) [c.29]

Сила Магнуса при больших значениях Rep должна определяться экспериментально. Расчет Сафмана [60] справедлив лишь для малых значений Rep. Эйхорн и Смол [62] экспериментально получили следующее вьь ражение для коэффициента подъемной силы сферы [c.40]

На шаровую частицу в потоке газа с поперечным градиентом скорости действует подъемная сила /х,. Этот эффект, обусловленный градиентом скорости, изучался Саффменом [40], который пришел к следующему выражению для коэффициента подъемной силы [c.167]

Результаты испытаний компрессорных решеток удобно представить в виде сводных графиков [3]. На рис. 4.12 приведены зависимости для решетки с Р]р=42,5° Рр—40° а = 0,5 = 0,94 от угла атаки трех характерных величин угла отклонения потока Др = р2 — Рь коэффициента подъемной силы профиля Су и коэффициента лобового сопротивления для решетки профилей при малых числах М. Как следует из рис. 4.12, угол отклонения потока др увеличивается с ростом угла атаки, достигая при некотором г максимальной величины Аршах- Дальнейшее увеличение угла атаки приводит к уменьшению угла Др вследствие значи- [c.107]

Влияние конечной высоты лопастей и радиального зазора на параметры работы насоса (вентилятора). По (4.10) можно оп-.ределить к. п. д. решетки в сечениях лопастей при условии, что известно обратное качество профиля Цк или коэффициент лобового сопротивления Сх (напомним, что коэффициент подъемной силы приближенно можно найти расчетным путем). Коэффициент Сх в средних сечениях рабочих и направляющих лопастей находят по статическим продувкам плоских пакетов. Однако при приближении к корневому и концевому сечениям Сх резко возрастает, что вызывает снижение к. п. д. [c.117]

Срывной флаттер наблюдается при таких больших углах атаки, при которых коэффициент подъемной силы Су уменьшается с ростом угла атаки ( Су/Л<0). Возникновение изгибных колебаний лопастей вызывает периодическое изменение угла атаки, поскольку колебания происходят с какой-то скоростью Ас, переменной во времени. При движенгш лопастей в сторону, указанную на рис. 5.3 стрелкой, угол атаки уменьшается. Действительно, чтобы найти вектор относительной скорости, необходимо остановить движение лопастей, т. е. сообщить системе скорость — Ас тогда вектор относительной скорости (штриховая линия на [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология