Густота решетки

Рис. 10.55, К определению критической густоты решетки пластин при обтекании ее потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости, а) Густая решетка (b/i > (Ь/ )кр, i > 0), решетка критической густоты (b/i) = = (Ь/ )кр, i > О, в) редкая решетка ( /г) < (Ь11)кр, i > О, г) интерференция между волнами в течении за срезом редкой решетки ( = —10°, Мг=

Так, например, если в результате взаимодействия пограничного слоя на пластине и падающей на нее ударной волны (при критическом отношении давления в ней) возникает Л-образ-ный скачок, сопровождаемый отрывом пограничного слоя (рис. 10.66), то, кроме потерь в системе ударных волн, возникают принципиально новые потери, связанные с наличием оторвавшегося потока. Если густота решетки пластин столь велика, что оторвавшийся поток внутри межлопаточного канала полностью выравнивается, то суммарная величина потерь остается такой же, как и для рассмотренного выше случая, когда влияние взаимодействия пограничного слоя и скачка не учитывалось произойдет только перераспределение потерь между зоной ударных волн и областью выравнивания потока. Увеличение потерь на выравнивание полностью компенсируется уменьшением по- [c.91]

При положительных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется пересечением волны Маха, идущей от передней кромки с соседним профилем. Аналогично при отрицательных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется точкой пересечения с соседним профилем фронта косого скачка. [c.77]

Еще одна особенность течения в канальных диффузорах, по сравнению с течением в лопастных, сказывается на форме характеристик ступени. В лопастных диффузорах при нерасчетных углах атаки отрыв потока начинается вблизи выходной кромки, и постепенно точка отрыва перемещается ко входу. Поэтому при увеличении подачи, по сравнению с расчетной величиной, потери в лопастном диффузоре нарастают постепенно. Соответственно к. п. д. ступени при увеличении подачи медленно снижается. В канальных диффузорах градиенты скоростей в выходном участке невелики. Поэтому отрыв при нерасчетных углах атаки происходит с входной кромки при весьма больших углах атаки (из-за большой густоты решетки). Соответственно к. п. д. ступени сохраняется близким к максимальному в довольно широком диапазоне расходов, а затем резко снижается вследствие отрыва потока (см. рис. 10.6). [c.259]

Рис. 169. График для определения минимально допустимой густоты решетки по условиям безотрывности течения в ней

Аналогично правее волн Маха, проходящих через точку В, строится спрямляющее течение, трансформирующее заданный неравномерный поток в равномерный с приведенной скоростью Аг. Совмещая теперь прямолинейные участки двух произвольных линий тока, получаем некоторый криволинейный профиль с бесконечно тонкими передней и задней кромками. В результате последовательного проведения подобного рода операций приходим к решетке, составленной из таких профилей. Густота решетки, направление ее фронта и соответственно направление потока, набегающего на решетку (характеризуемое углом Р1), непосредственно находятся в процессе построения. Путем подбора соответствующих величин Яв и Лн можно в ряде случаев построить решетку и при наперед заданном значении угла Рь [c.81]

Характерными показателями круговой решетки является форма профилей и густота решетки. Профиль лопатки бывает симметричным (см. рис. 2-8), когда средняя линия профиля прямая, и несимметричной, когда средняя линия искривлена (рис. 3-1). Как видно из рис. 3-1, расстояние между смежными профилями по средним линиям 1 шаг решетки, а длина хорды I — длина профиля. Отношение — показатель густоты решетки. Поскольку лопатки [c.60]

Эту характеристику можно получить по результатам обычных исследований ступени без ВРА с измерениями только статических давлений и затем, сделав допущение, что при регулировании закруткой потока на входе вследствие значительной густоты решетки эта характеристика останется неизменной, использовать ее при обработке результатов эксперимента. Выбор независимых параметров характеристики (3.18) позволяет учесть изменение (ра при закрутке потока через изменение числа Маха М ,, которое увеличивается при отрицательных и уменьшается при положительных углах 00. [c.90]

Профили, выбранные на основании их аэродинамических характеристик, могут обеспечить расчетное значение осевой скорости лишь случайно надлежащая осевая (или в общем случае меридиональная) скорость устанавливается в результате правильного выбора углов входа и выхода. Кроме того, эта составляющая скорости и удельная подача зависят от втулочного отношения и густоты решетки. Все эти факторы определяют коэффициент быстроходности колеса. В теории подъемных сил и соответствующей расчетной методике этим фактором почти не уделяется внимания. [c.158]

При построении меридианной проекции для обеспечения более равномерного распределения скоростей в зоне поворота потока следует добиваться следующего соотношения между радиусами закруглений покрывающего и основного дисков Во- Густоту решетки обычно выбирают в пределах //4п = 14-1,05. В диагональных колесах обычно принимают следующие соотношения вт/Оао = 0,64-0,8 и 4т/ 2п = 0,34-0,4. Входной диаметр рабочего колеса [71 ] [c.44]

Оптимальное отношение (///)пер для периферийных сечений определяют по графику (рис. 34) [28]. На графике также показана зависимость кавитационного коэффициента от оптимального коэффициента напора. Коэффициент напора /С = Н/ пЮ ) зависит отп насоса (рис. 35). Для безотрывного обтекания профилей густота решетки не должна быть меньше, чем определенная по графику (см. рис. 34). Густоту решетки в остальных сечениях выбирают не менее, чем для периферийных, при обеспечении плавного изменения I по радиусу. [c.68]

Для уменьшения провала характеристик осевых и диагональных насосов необходимо устанавливать на входе перед колесом неподвижные лопатки для ликвидации вторичного вихря (увеличение числа лопаток благоприятно сказывается на форме характеристики, но представляет опасность с точки зрения кавитации) задавать малые значения углов (углы рз практически не влияют на форму кривой Я = f (Q), но от его величины зависит напор в зоне оптимальных подач) уменьшить густоту решетки лопастей. [c.143]

Отношение длины хорды к шагу - , называемое густотой решетки, [c.141]

Здесь принято /=1, т. е. 8 = Ь, где Ь — хорда профиля х = у — густота решетки. [c.52]

Отметим, что число лопаток колеса, угол выхода их и длина лопаток (ширина колеса /о, фиг. 16. 4) в совокупности определяют перекрытие лопаток или густоту решетки. Последняя, так же как и в осевых насосах, является отношением хорды к шагу у. [c.360]

Ушаков 1 рекомендует принимать поправку на взаимное влияние лопастей /Гр равной 1,05 — 1,10 в зависимости от густоты решетки. [c.329]

Число лопаток Z рекомендуется выбирать с таким расчетом, чтобы густота решетки у втулки была не больше единицы (6 /= = 0,6- 0,8). [c.43]

Очевидно, что взаимное влияние пластин зависит от густоты решетки. При О взаимное влияние стремится к нулю, а L — к единице. Величина L зависит также от угла установки пластин в решетке [58]. На рис. 152 представлена зависимость коэффициента L от относительного шага t/l и угла установки а для решетки прямолинейных пластин. Этот график с достаточной степенью точности может быть использован для определения влияния решетки из пластин и для решеток слабо изогнутых и сравнительно тонких профилей. Пользование им позволяет проектировать лопастные колеса из единичных профилей, качества которых определены аэродинамической продувкой. [c.243]

Краткое содержание метода следующее. Искомая поверхность профиля является одной из замкнутых линий тока, форма которой удовлетворяет наперед заданным условиям (густота решетки, величина и место расположения максимальной толщины, радиусы закругления кромок и др.). [c.252]

Из полученного выражения видно, что величина относительных потерь энергии в колесе зависит от густоты решетки l/in коэффициентов напора Кн [c.266]

Решения, полученные расчетом по трем формулам, аналогичным (9.151), должны являться частными решениями одной непрерывной зависимости Окр Кн)- На рис. 168 дана соответствующая кривая, полученная объединением трех частных решений. Этот график позволяет оценивать ожидаемые кавитационные качества проектируемого насоса, если густота решетки выбрана по кривой (//Опер- [c.271]

Отношение длины хорды Ь к шагу называется густотой решетки [c.37]

До последнего времени значение коэффициента подъемной силы Су принималось по результатам испытаний изолированного профиля, независимо от густоты решетки, степени реакции Рк и коэффициента осевой скорости (отвлеченной скорости). Однако опыты показывают, что коэффициенты с, [c.279]

Правая часть этого уравнения может быть преобразована для того, чтобы представить коэффициент подъемрой силы при заданной густоте решетки у в зависимости от кривизны лопатки 2 — Р . [c.156]

Густота периферийной решетки допастей рабочего колеса. Основная часть потерь энергии осевого насоса имеет место в его.рабочем колесе вследствие больших скоростей и диффузор ности течения в нем. Главной характеристикой лопастной системы колеса, оказывающей преимущественное влияние на уровень потерь энергии в нем, является густота решеток лопастей. Например, профильное сопротивление насосной решетки профилей в первом приближении является суммой потерь трения и диффузорных. Первые с ростом густоты решетки увеличиваются, вторые — уменьшаются. Следовательно, должно существовать так(Ье значение густоты, при которой суммарные потери энергии в решетке при прочих равных условиях минимальны. [c.264]

Экспериментальная проверка показала очень хорошее совпадение места расположения максимума к. п. д. по напору с графиком. Пользование им позволяет при расчете колеса выбрать густоту решетки периферийного сечения. Максимальный к. п. д. при этом будет примерно при расчетном значении напора. Если при проектировании окажется необходимь1м выбрать т отличным от требуемого по рис. 168 (например, большим из кавитационных условий), то, пользуясь полученным графиком, можно предсказать, при каком отличающемся от расчетного значении напора к. п. д. будет максимальным. [c.268]

С ростом напора увеличивается и диффузорность решетки, что аналогично увеличению угла раскрытия прямоосного диффузора. Для каждой данной решетки профилей суш ествует предельное отклонение потока Др, до которого обеспечивается безотрывность течения в ней. И обратно каждому данному повороту Ар при прочих равных условиях соответствует свое минимальное значение густоты решетки, при котором течение в ней еще безотрывно. [c.269]

Этот график дает возможность по требуемым значениям Ар и Рз определить минимально допустимую густоту решетки, при которой еще обеспечивается безотрывность течения в ней. Пользоваться графиком можно только при работе решетки в автомодельной зоне, т. е. при [c.269]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология