Мощность гидравлического торможения

Только часть гидравлических потерь, возникающих в лопастном колесе, следует относить собственно к свойствам, присущим колесу, — это потери трения и вихреобразования установившегося относительного движения. Потери же вихреобразования неустановившегося движения и мощность гидравлического торможения относятся к взаимодействию колеса с в неш-ними областями проточной части корпуса насоса. [c.148]

Разность между мощностями, определяемыми Я . у и Я . является мощностью гидравлического торможения [1141 и рассчитывается по формуле [c.17]

Для насосов большого существенное значение имеет также правильный пересчет мощности гидравлического торможения, так как оно наблюдается не только на значительных недогрузках, но и вблизи оптимальной подачи. Анализ характеристик насосов с высокими и структурной формулы [c.19]

Мощность гидравлического торможения (в кВт) на входе колеса [c.65]

Из приведенных выше формул видно, что для определения потерь мощности гидравлического торможения необходимо иметь кривые зависимостей = (г, 0) я = / (г, ( ). Как было показано выше, эти зависимости можно аппроксимировать аналитическими выражениями. В связи с этим значение потерь гидравлического торможения на входе в колесо при работе ступеней в различных режимах также можно определить расчетом. [c.66]

Выполненное в процессе эксперимента при расчетной подаче зондирование потока на входе обоих колес показало, что за счет уменьшения гидравлического торможения на входе в колесо к. п. д. ступени повысился на 3,5%. В обоих случаях мощность гидравлического торможения вычислялась из зависимости [c.68]

На образование и поддержание кольцевых вихрей, захватывающих зону лопастей рабочего колеса, тратится механическая энергия, величину которой в насосостроении принято называть потерями гидравлического торможения. Момент, определяющий мощность гидравлического торможения, можно определить 176] по формуле [c.135]

Таким способом была подсчитана величина мощности гидравлического торможения по приведенным выше данным зондирования. Соответствующее падение к. п. д. модели составило 9%. Действительное значение к. п. д. при расчетной подаче было [c.136]

Мощность гидравлического торможения [c.113]

Мощность гидравлического торможения насоса обусловлена обратными токами жидкости на входе и выходе рабочего колеса. Для центробежных насосов низкой и средней быстроходности мощность гидравлического торможения должна, в основном, определяться процессами, протекающими в области выхода колеса. [c.113]

Рис. 2.13. К расчету мощности гидравлического торможения

Для обобщения экспериментальных данных будем исходить из следующих соображений затрата дополнительной мощности на привод насоса, т. е. мощности гидравлического торможения, связана с тем, что при расходах, существенно меньших расчетного, часть жидкости, пройдя по отводу и попадая обратно в колесо, имеет меньший момент количества движения, так как в процессе течения по отводу окружная составляющая скорости снижается. Выделим на выходе из колеса две зоны (рис. 2.13) -область активного потока 051 и вихревую зону (51—52—5з). На поверхности 51—5г вихревой зоны жидкость вытекает из рабочего колеса, а на поверхности 5г—5з втекает обратно в колесо. Обозначим окружную составляющую скорости в зоне 51—5г прямого течения Си, а в зоне обратного течения (52—53)—с. [c.114]

Используя уравнение моментов количества движения, получим следующее выражение для мощности гидравлического торможения [c.114]

Коэффициент Сг. т, определяющий мощность гидравлического торможения при нулевой подаче, должен, по-видимому, зависеть-от формы и размеров спирального сборника отвода. При выборе характерного геометрического параметра спирального сборника были использованы результаты опытов по определению мощности, потребляемой радиальным импеллерным уплотнением, основной элемент которого представляет собой полуоткрытое центробежное колесо. [c.115]

Опытные и расчетные данные показывают, что доля мощности гидравлического торможения во всей мощности, потребляемой насосом при нулевом расходе, возрастает с увеличением коэффициента быстроходности в основном за счет роста отношения г/ 2. [c.116]

Отметим, что все приведенные материалы по мощности гидравлического торможения в достаточной мере условны, так как количественные закономерности основаны на гипотетическом экстраполировании прямолинейной зависимости теоретического напора в область малых расходов. Для того чтобы функция [c.116]

Относительная мощность гидравлического торможения то зависит от коэффициента быстроходности насоса я р. С помощью выражений (2.60) и (2.61) можно записать, что [c.117]

Из формулы (2.68) следует, что на зависимость П=/( ) влияет р, расходный, дисковый и механический к. п. д. на расчетном режиме, относительная величина мощности гидравлического торможения. г.то (при <0,6) и вид зависимости й=f Q), [c.118]

Из формулы (2.67) следует, что так как с увеличением л (см. рис. 2.7) к. п. д. насоса Т1расч возрастет ( о,<6), то при прочих равных условиях относительная мощность гидравлического торможения с ростом коэффициента быстроходности увеличивается. После подстановки выражения (2.65) в формулу [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология