Напор теоретический

Н. Е. Жуковский (1847-1921 гг.) в 1889 г. опубликовал первую работу по теории фильтрации Теоретическое исследование о движении подпочвенных вод . Им впервые выведены общие дифференциальные уравнения теории фильтрации, показано, что напор как функция координат удовлетворяет уравнению Лапласа, указано на математическую аналогию теплопроводности и фильтрации. Им исследованы также вопросы капиллярного поднятия воды в пористой среде, решен ряд задач о притоке воды к скважинам. [c.4]

Следовательно, теоретический напор (теоретическую удельную энергию единицы веса газа) можно представить в виде [c.67]

На основании анализа гидродинамических закономерностей однофазных потоков, движуш,ихся в слоях насадки, Дэвид [191] наметил последовательность расчета числа теоретических ступеней разделения в насадочной колонне с кольцами Рашига, имеюш,ими размеры от 8 до 50 мм. Дэвид исходил при этом из той предпосылки, что перепад давления, скорость паров и плотность паров вследствие их сильного влияния на разделяющую способность насадочной колонны должны быть учтены в любой расчетной методике. Исходя из известного уравнения для определения потери напора в трубопроводах, коэффициент трения можно представить в следующем виде [c.174]

Приведенные схемы достаточно характеризуют принцип объемных насосов. Развиваемый объемными насосами напор теоретически ничем ые ограничен и в действительности может быть очень большим. Он зависит от усилия, которое может быть создано на рабочем органе, и от прочности элементов. В связи с этим ни в коем случае нельзя закрывать вентиль на напорном трубопроводе при работе объемного насоса. Плунжерные и поршневые насосы, как отмечалось, имеют неравномерную, пульсирующую подачу, что является известным недостатком. С целью выравнивания подачи часто ставят специальные воздушные котлы (колпаки). [c.188]

Аналитическим путем установлено, что число теоретических ступеней разделения смесей НаО и ОаО минимально при возможно меньшем рабочем давлении и, следовательно, при низких температурах. Однако при проведении ректификации в таких условиях трудно конденсировать пары дистиллята, и производительность колонны значительно ограничена из-за большой нагрузки по пару. При использовании тарельчатых и насадочных колонн имеют место такие потери напора и допустимая скорость потока паров, которые существенно увеличивают длительность процесса ректификации и делают данный метод разделения экономически невыгодным. Вследствие этого при проведении подобной ректификации обычно идут на компромисс, работая при давлении 50—125 мм рт. ст. Значения а при температурах 40—60 °С, [c.225]

Приведенные примеры достаточно характеризуют идею объемных машин. Из них ясно, что эти машины в основном могут использовать ту часть энергии жидкости, которая выражается членами р у и г, т. е. давления. Кинетическая составляющая энергия жидкости этими машинами практически не используется. Развиваемый объемными насосами напор теоретически ничем не ограничен и Б действительности бывает очень большим. Он [c.29]

Обычно на практике при изменении числа оборотов насоса режим его изменяется в зависимости от двух факторов от изменения числа оборотов и от несоответствия получаемого при этом нового напора теоретически требуемому для подобного режима. [c.53]

Гидравлические потери // возникают в рабочих органах насоса и пред-ставляют собой разность между напором теоретическим и напором действительным Я. Гидравлические потери оцениваются гидравлическим к. п. д. [c.9]

Внезапное расширение. В этом случае (одном из немногих) можно найти выражение для потери напора теоретическим путем. [c.73]

Знаменитый математик и механик, член Петербургской Академии наук Л. Эйлер вывел основное уравнение теоретического напора в зависимости от трех рассматриваемых скоростей [c.151]

Из этой формулы видно, что с увеличением окружной скорости, которая пропорциональна диаметру колеса и числу его оборотов, увеличивается теоретический напор. Напор будет тем больше, чем меньше угол 02. Обычно этот угол берут в пределах от 10 до 15°. [c.151]

В отличие от поршневых компрессоров, в которых теоретически (при отсутствии мертвых пространств и потерь через клапаны и поршневые кольца) напор зависит только от противодавления и не лимитируется расходом, в центробежной машине существует однозначная связь между расходом и напором. Эта связь вытекает из уравнения Эйлера. Согласно уравнению (1. 67), напор, создаваемый центробежным колесом, при той же окружной скорости и при том же к. п. д. зависит от окружных составляющих скорости и a , которые, согласно треугольникам скоростей, равны соответственно [c.39]

Из выражения (6,219) вытекает физический смысл е как величины, равной отношению фактически переданного и теоретически предельного количества тепла, которое соответствует полному [исчерпыванию температурного напора между теплоносителями 125, с. 16[. Следовательно, [c.149]

Величина (и — ч) отражает не только энергию повышения давления и потери в активном потоке, но и потери на трение дисков, так как эта энергия, превращенная в тепло, также передается газу через стенки каналов. Иногда представляет интерес учет одних только потерь в потоке. В таком случае пользуются напорным или гидродинамическим к. п. д. Здесь знаменатель может быть выражен в виде теоретического напора, определяемого по уравнению Эйлера, [c.34]

В теоретическом случае статический напор определяется выражением [c.46]

Следовательно, при прочих равных условиях увеличение угла Ра вызывает увеличение теоретического напора, определяемого уравнением Эйлера. [c.47]

Выше было показано, что с увеличением угла рг увеличивается полный напор, создаваемый колесом, и уменьшается степень реактивности. Возникает вопрос, как изменяется статический напор колеса при изменении угла Рз (и при прочих неизменных условиях). Теоретический статический напор всякого колеса определяется формулой [c.98]

Следовательно, в случае изменения расходной скорости по закону ф2г = - + Aio действительное значение j , которое может быть использовано для расчета теоретического напора по уравнению Эйлера, меньше, чем при равномерном распреде- [c.84]

Зависимость теоретического напора колеса от выходного угла потока дается уравнением Эйлера, которое для случая i = О может быть написано в безразмерной форме следующим образом [c.94]

Как видно из графиков, при Ра <90° напор падает с увеличением расхода тем более резко, чем меньше угол Ра- При Ра > 90° напор возрастает с увеличением расхода тем более резко, чем больше угол Рз. При одном и том же коэффициенте расходной скорости ф.2 теоретический напор тем больше, чем больше угол Рз. [c.95]

Теоретически диапазон возможных углов Рз весьма велик. Нижним пределом можно считать угол, при котором создаваемый напор приближается к нулю. Если приравнять нулю правую часть уравнения (4. 2), то получим [c.95]

В отличие от теоретического полного напора, который, согласно уравнению Эйлера, при — О не изменяется в зависи- [c.98]

Мости от входного диаметра О , статический напор колеса (теоретический) изменяется в зависимости от отношения при любом [c.99]

Есть основание полагать, что влияние выходного угла на к. п. д. ступени сказывается в основном в связи со степенью реактивности. Увеличение угла Ра вызывает уменьшение степени реакции и увеличение роли диффузорного эффекта в неподвижных элементах в процессе создания статического напора. При одинаковом к. п. д. колеса к. п. д. ступени, видимо, будет тем выше, чем меньше уровень скоростей за колесом и чем лучше выполнены диффузорные аппараты за колесом. Поэтому задача создания высокоэкономичной ступени с колесом малой реактивности сводится в общем случае к разработке высокоэффективного диффузора. Актуальность такой задачи несомненна, ибо для ряда случаев колеса малой реактивности обладают большими преимуществами. Особенно это относится к колесам Ра = 90°. Как уже указывалось, теоретическая характеристика таких колес представляет собой горизонтальную прямую. Это значит, что при малых потерях эти колеса способны обеспечить весьма большие коэффициенты расхода и широкую зону устойчивой работы. К преимуществам колес малой реактивности следует отнести также значительно меньшие удельные потери на перетекание через уплотнения на всасывании и на трение дисков. Это обстоятельство особенно важно при работе на малых расходах, когда потери двух упомянутых групп (на перетекание и на трение дисков) соизмеримы с потерями в диффузорах. [c.104]

Увеличение выходного угла вызывает увеличение теоретического коэффициента полного напора i 5j.. Этот эффект сказывается тем более резко, чем больше коэффициент расхода ф2г- [c.104]

Теоретический коэффициент статического напора имеет наибольшее значение при Ра = 90°. Этот коэффициент уменьшается 104 [c.104]

В случае а изменение закрутки потока на входе в колесо не должно влиять на степень согласования направлений потока и входных кромок (по условию), а следовательно, и на потери, связанные с ударом при входе. Как видно из треугольников скоростей на рис 4. 21, а, в этом случае для неизменного расхода введение положительной закрутки (ДОЛ В) вызывает увеличение угла установки и уменьшение относительной скорости на входе 101. При этом несколько уменьшается теоретический напор, но зато можно ожидать некоторое уменьшение потерь трения, которые при прочих равных условиях зависят от величины ш . Кроме того, при неизменных параметрах потока в выходном сечении колеса уменьшение вызывает уменьшение степени диффузорности отношения, что также часто благоприятно влияет [c.112]

Введение отрицательной закрутки (треугольник ОА "В на рис. 4. 21, а) вызывает уменьшение угла рх и увеличение относительной скорости. Это вызывает некоторое увеличение потерь, но зато может обеспечить увеличение теоретического, а в некоторых пределах и действительного напора. [c.112]

Положительная закрутка потока оказывает значительно более резкое влияние на создаваемый напор, чем отрицательная. Так, например, после достижения отрицательного угла лопаток значения а , = —15 дальнейшее увеличение отрицательного угла не вызывает увеличения действительного напора, несмотря на рост теоретического напора в соответствии с уравнением Эйлера. Это [c.115]

В соответствии с уравнением Эйлера теоретический напор колеса при с, = О определяется выражением (4. 2) [c.130]

Из этих уравнений видно, что характер изменения напора в зависимости от степени диффузорности Kw при данном коэффициенте расходной скорости фо различен для колес различного типа. Действительно, для колеса с радиальным выходом (Ра = 90°, os Ра = 0) вторые члены в скобках в правых частях уравнений (4. 31) и (4. 32) превращаются в нуль. Для такого колеса изменение степени диффузорности не отражается на теоретическом напоре. Для колес с лопатками, загнутыми в сторону вращения, [c.131]

Из изложенного также можно сделать некоторый вывод о влиянии диффузорности на крутизну напорных характеристик, построенных в функции от объемной производительности на входе. Как показано выше, теоретические характеристики Н . = f (Qo) и = / (фо) (см. рис. 4. 1) представляют собой прямые линии, отклоняющиеся вверх от горизонтали при Ра > 90° и вниз при р2 < 90°. Как видно из уравнений (4. 31) и (4. 32), степень отклонения этих характеристик от горизонтали определяется абсолютным значением второго члена в правых частях этих уравнений. С увеличением при тех же значениях ф о это отклонение уменьшается. Это значит, что во всех случаях, когда угол Ра больше или меньше 90°, увеличение степени диффузорности потока вызывает некоторое приближение теоретического напора 9 131 [c.131]

Статический теоретический напор колеса определяется уравнением [c.132]

Для определения повышения температуры и степени изменения удельного объема в колесе можно исходить из статического теоретического напора колеса, определяемого по формуле [c.154]

Этот напор — теоретический напор внхр( вого рабочего процесса — сообщается жидкости, текущей по каналу, расход Q которой больше подачп Q насоса на величину утечек через торцовые и радиальный зазоры перемычки, т. е. [c.273]

Понятно, что описанные выше фильтрационные процессы будут заметно проявляться лишь на тех участках, где отмечается ощутимое изменение напоров, обусловленное откачкой, т. е. в зоне влияния откачки. Нужно, однако, захметить, что представления об области влияния являются недостаточно определенными по ряду причин. Прежде всего начальные возмущения от откачки связаны с во.лнами давления разных типов (п.1.2). Поэтому первые волнообразные изменения напоров теоретически могут отмечаться почти мгновенно с включением на больших расстояниях от нее. Однако эти изменения пе связаны с фильтрационными процессами и, следовательно, вообще не должны охватываться понятием зоны влияния. Однако, традиционная теория фильтрационных процессов, пренебрегающая силами инерции, дает неограниченную скорость распространения возмущений, и, следовательно, понижения напоров должны отмечаться во всех тоу1ках пласта в любые, сколь угодные малые отрезки времени (что не соответствует физической природе явления и физическим представлениям о зоне влияния). Далее понижения фиксируются, на деле с определенной точностью и поэтому само понятие об области влияния становится функцией точности используемой аппаратуры. [c.33]

Формула для расчета теоретического напора Ну действительна только при радиальном входе газа в рабочее колесо и бесконечно оольшом числе лопаток. [c.268]

ДеУгствительный напор всегда меньше теоретического и определяется по формуле [c.269]

Между ступенями монтируют конденсаторы для конденсации рабочего пара предыдущей ступени, а также для охлаждения отсасываемых газов. В зависимости от свойств отсасываемых газов и санитарных условий применяют конденсаторы смешения или поверхностные конденсаторы. Вакуум в системе лимитируется температурой воды, покидающей конденсатор. Теоретически остигоЧное давление равно давлению насыщенных паров воды, практически оно больше и зависит от потерь напора в трубопроводах и конденсаторах (рис. 141). [c.246]

Наиболее обширное исследование процесса теплопередачи при испарении капли выполнено С. Сидеманом, им же сделана попытка получить теоретическое решение задачи. С. Сидеманом установлено влияние различных факторов (диаметра пузырька, температурного напора, скорости свободного всплывания, гидростатического столба жидкости) на процесс теплообмена, а также выполнено исследование контактных испарителей барботажного типа. [c.52]

Таким образом, через функцию выходного угла Ра степень реактивности связывается с теоретическим напором колеса при этом чем меньше степень реактивности, тем выше степень напор-ности колеса. Получается, что, задавая теоретическую степень реактивности, мы попутно определяем и тип колеса с точки зрения напорности . [c.47]

Как и следовало ожидать, влияние диффузорности на напор различно для колес различных типов. Так, для колес группы = = 32° напор, создаваемый колесом на всех режимах, увеличивается с увеличением диффузорности. Этот эффект сказывается особенно сильно на больших расходах и резко ослабляется с приближением к иомпажу, что согласуется с теоретическим анализом (см. стр. 131, и. 4. 5) и характерно для всех колес с обратно загнутыми лопатками. Незначительное снижение напора с увеличением диффузорности на предпомпажных режимах у колес группы Р2.1 = = 48° можно объяснить резким увеличением потерь на этих режимах с увеличением диффузорности. [c.142]

Лабораторный курс гидравлики, насосов и гидропередач (1974) -- [ c.187 , c.227 , c.236 , c.237 ]

Насосы и вентиляторы (1990) -- [ c.55 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.133 , c.135 ]

Насосы и вентиляторы (1990) -- [ c.55 ]

Насосы и насосные станции Издание 3 (1990) -- [ c.27 ]

Насосы, вентиляторы, компрессоры (1984) -- [ c.33 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.137 , c.139 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология