Потери давления на трение

Удельная потеря давления на трение по длине воздуховода определяется по формуле [c.282]

Потери давления на трение в трубах теплообменника [c.155]

Здесь Apg — потеря давления при входе потока в межтрубное пространство, Па Ар т — потеря давления на трение в одном ходе межтрубного пространства, ограниченного стенками кожуха и соседними перегородками, Па Ар, — потеря давления при огибании потоком перегородки, Па Ара — потеря давления при выходе потока из межтрубного пространства, Па [c.156]

Во многих аппаратах для тепловых и массообменных процессов каналы, по которым проходит жидкость или газ, имеют полое сечение (круглое или прямоугольное). Гидравлическое сопротивление таких аппаратов рассчитывают по тем же формулам что и сопротивление трубопроводов. Осадки на филь трах, гранулы катализаторов и сорбентов, насадки в абсорбционных и ректификационных колоннам и т. п. образуют в аппаратах пористые или зернистые слои II—3]. При расчете гидравлического сопро тивления таких слоев можно использовать зависи мость, на первый взгляд, аналогичную уравнению для определения потери давления на трение в трубопроводах [c.11]

ГД С 1 труб Оу, мм Удельная потеря давления на трение Д/г, Па/м [c.533]

При подборе насосов или газодувок для транспортирования жидкости или газа через теплообменник возникает задача гидравлического расчета сопротивлений его трубного и межтрубного пространств. Эти сопротивления, определяемые потерями давления на трение и в местных сопротивлениях, зависят от конструкции аппарата. [c.154]

Здесь Ар1 — потеря давления при выходе потока из штуцера в распределительную камеру теплообменника Па, Ар — потеря давления при входе потока из распределительной камеры в трубы теплообменника, Па Др,,р — потеря давления на трение в трубах [c.154]

Рис. 93. Соотношение Локкарта—Мартинелли для потери давления на трение [93] (индексация т — турбулентный, л—ламинарный второй индекс—режим течения жидкой фазы третий индекс — режим течения газа)

Гидравлический расчет трубопроводов водяных тепловых сетей. Удельные потери давления на трение принимаются для [c.532]

Потеря давления на трение в межтрубном пространстве теплообменника рассчитывается по формуле [c.156]

Потерю давления на трение в спиральном теплообменнике рассчитывают по формуле [c.172]

Полный перепад давления в установившемся потоке складывается из потерь давления на трение потока о частицы и на трение газового потока о стенки трубы [c.599]

ЛРа — потери давления на трение газа о частицы ЛР/ — потери давления нри движении газового потока в отсутствие твердых частиц [c.617]

Величина потерь давления на трение Ятр при движении изотермических потоков в общем виде определяется по формуле [c.183]

Потери давления на трение среды о стенки канала [c.248]

Гидравлический расчет паропроводов. Располагаемые потери давления на трение и местные сопротивления (в Па) [c.531]

Удельная потеря давления на трение Дй = 100 Па/м feg = 0,2 мм. [c.532]

Пропускная способность, т/ч, прн удельной потере давления на трение. Па/м [c.534]

Расчет самотечных конденсатопроводов производится с учетом увеличения скорости и потери давления на трение при транспортировке пароводяной смеси. Максимальная скорость в самотечных конденсатопроводах по жидкой фазе принимается до 0,25 м/с. [c.534]

Преобразуем теперь отдельные составляющие общей потери давления в двухфазном потоке, стоящие в левой части уравнения (2.65), используя выражение оэфф. Потерю давления на трение, как и для однофазного потока, примем пропорциональной динамическому напору гомогенного потока [c.81]

В выражении (2.73) содержится не определенная еще величина , входящая в составляющую потерь давления на трение. Обычно для нахождения коэффици та сопротивления используют метод эквивалентных потоков, полагая, что для эквивалентного и гомогенных потоков коэффициент сопротивления одинаков. [c.82]

При определении потери давления газа в колоннах с насадкой их рассматривают как трубы, заполненные насадкой. Следовательно, потери давления на трение можно рассчитать по уравнению [c.160]

Через уравнение (1.47) Хт может быть связано с потерями давления на трение газа о стенки трубы. [c.29]

Считается, что первое, второе и третье слагаемые означают соответственно потери давления на трение чистого газа, на трение материала и на его подъем. [c.31]

Несмотря на то, что уравнение это эмпирическое, на его основе пытаются делать далеко идущие выводы, о соотношении между потерями давления на трение о стенки трубы газа и частиц. Подобное заблуждение провоцирует на довольно сложные эксперименты по измерению трения частиц о стенки трубы. [c.31]

Сначала выполняется расчет основной магистрали, а затем ответвлений. При гидравлических расчетах водяных тепловых сетей рекомендуется принимать удельные потери давления на трение для участков от источника теплоты до наиболее удаленного потребителя не более 80 Па/м. [c.115]

Гидравлический расчет напорных конденсатопроводов выполняется аналогично гидравлическому расчету водяных тепловых сетей. При этом удельные потери давления на трение не должны превышать 100 Па/м. [c.116]

При расчете самотечных конденсатопроводов вводится поправочный коэффициент, учитывающий увеличение потери давления на трение и скорости в конденсатопроводе при транспортировке пароводяной смеси. Коэффициент увеличения потери давления зависит от плотности пароводяной смеси. Плотность в свою очередь определяется разностью давлений перед конденсатоотводчиком (принимаемым по давлению пара у потребителя) и давлением в конце расчетного участка трубопровода пароводяной смеси [c.116]

При гидравлическом расчете водяных тепловых сетей удельные потери давления на трение не должны превышать для коллекторов — 80 Па/м, для ответвлений — 300 Па/м. В расчетах напорных конденсатопроводов удельные потери давления на трение должны быть не выше 100 Па/м. [c.176]

Гидравлическое сопротивление при течении газа в канале с орошаемыми стенками. Волнообразование на поверхности стекающих жидкостных пленок приводит к возникновению нерегулярной шероховатости стенок канала [311. Если высота волн больше толщины ламинарного подслоя в газовом потоке, то орошаемые каналы становятся как бы гидравлически шероховатыми. Поэтому вычисление потерь давления на трение можно вести по уравнению [c.141]

Потери давления на трение Др = р1с 12П и местное сопротивление Дрс = Срс /2. [c.102]

Для участков подогрева и перегрева характерно небольшое изменение удельного объема следовательно, компонента изменения количества движения потери напора пренебрежимо мала. [В уравнении (5.11) первый член — составляющая трения, а второй член — составляющая количества движения.1 Отношение потери давления в связи с изменением количества движения к потере давления на трение для участка кипения из уравнения (5.11) можно записать как [c.104]

Расчеты, позволяющие оценить распределение потока, слишком трудоемки. В качестве первого приближения можно выбрать размеры коллектора, исходя из предположения, что скорость на входе равна средней скорости в трубопроводах. Если в результате получено неприемлемое распределение скорости в трубном пучке, размер коллектора можно увеличить. В некоторых установках имеет смысл применить суживающиеся коллекторы, в которых благодаря изменению скорости вдоль коллектора компенсируются потери давления на трение [14]. В каждом частном случае возникают свои проблемы распределения потока, которые очень разнообразны. Нельзя рекомендовать никаких общих правил каждый частный случай требует внимательного исследования, благодаря чему удается отыскать лучший способ разрешения поставленной задачи. В этом разделе довольно подробно описаны некоторые типичные случаи, позволяющие оценить важность проблемы, и некоторые возможные способы ее разрешения. [c.131]

Ч Б 8 10 11 1 16 18 20 22 2 t 2В 28 30 31 Потери давления на трение для двухходового конденсатора, 0,305 м Вод. ст. [c.252]

Потери давления на трение в трубках выпарного аппарата первого корпуса [c.245]

Развиваемое насосом давление расходуется на создание перепада рабочего давления через мембрану, преодоление гидравлического сопротивления потоку разделяемого расгвора в аппаратах и потоку фильтрата в дренажах, а также на компенсацию потерь давления на трение и местные сопротивления в трубопроводах и арматуре и подъем раствора на геометрическую разницу высот установки аппаратов и насоса. Последние составляющие в установках обратного осмоса пренебрежимэ малы по сравнению с тремя первыми, поэтому расчеты можно вести по уравнению [c.200]

К результату следует прибавить потерю динадшческого напора, обусловленную увеличением удельного объема, данную первым членом уравнения (93). Если пренебречь удельным объемом жидкости и предположить, что средний уде.пьный объем смеси в зоне испарения будет равен половине удельного объема на выходе из печи, то к потере давления на трение нужно прибавить половину потери динамического напора, вычисленную для услови11 на выходе из нечп. [c.106]

В 1.2.4 приведены методы расчета отношений чисел Стентона к коэффициенту сопротивления трения. Однако независимо от того, какой способ расчета выбран, имеется по крайней мере две причины к тому, чтобы значение Stef//ei (или, что то же самое, NTU/NVH) было заметно ниже, чем St//. Во-первых, в St f входит коэффициент теплопередачи, тогда как в число St входит коэффициент теплоотдачи, который значительно больше коэффициента теплопередачи. Во-вторых, /ef определяется из полного перепада давлений в рассмат])иваемом потоке, в который наряду с потерями давления на трение па теплопередающей поверхности входят потери давления на перегородках и в других сужениях потока, а этот перепад значительно больше собственно потерь на трение. [c.26]

Потери давления в транспортере ЛРтв. связанные с движением твердых частиц, слагаются также из трех величин потери давления на разгон частиц ЛР тв, потери давления на подъем АР тв и потери давления на трение ДР тв [c.189]

Такая высокая поверхностная энергия в сочетании с чрезвычайной гладкостью образующейся поверхности ставит силикатные материалы на первое место по сопротивляемости к парафинировангао. Как показывают экспериментальные исследования и практика эксплуатации, на поверхностях, защищенньк этими материалами, парафин практически не откладывается. Кроме того, при этом из-за высокой гладкости поверхности происходит снижение потери давления на трение для чугунных труб до 40 %, что значительно повышает пропускную способность трубы /43/. [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология