Кавитационный запас второй

Типичная кавитационная характеристика центробежного насоса, т.е. графическая зависимость его основных технических показателей (напора и мощности) от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос и величины его подачи, изображена на рис, 2.13, Режим, на котором начинается падение напора и мощности, называется первым критическим режимом Д/ 1, второй критический режим ДЛ р характеризуется резким падением [c.67]

Первый критический кавитационный запас или, в случае допустимости работы в области Ah > Ah > Ahn, второй принимают за наименьшую величину кавитационного запаса, при которой возможна эксплуатация насоса. Для того чтобы насос не работал в режиме недопустимо сильной кавитации из-за неточного учета всех факторов в расчете, назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим. Обычно это превышение принимают равным (0,2—0,3) Следовательно, [c.230]

Уравнение (2.78) получено на основании изучения потока жидкости при отсутствии кавитации [уравнение (2.76) написано для сечения К струйки, давление в котором минимально при отсутствии кавитации). Следовательно, оно пригодно для определения первого критического кавитационного запаса. Однако написав уравнение Бернулли (2.76) для сечения струйки непосредственно перед лопатками рабочего колеса и сечения, в котором поток отрывается от лопатки при втором критическом режиме, получим уравнение, полностью совпадающее с уравнением (2.78), но пригодное для определения второго критического кавитационного запаса. Критическое число кавитации Ки Для второго критического режима меньше, чем для первого. [c.233]

Работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами может быть допущена, если к износостойкости насоса не предъявляются повышенные требования (например, насос кратковременного действия), если при работе насоса в этой области эрозии не возникает (относительная скорость жидкости перед входом на лопатки колеса меньше пороговой ) или если работа насоса в этой области кратковременна. Первый критический кавитационный запас или (если работа в области Д/1, р ЛЛ > допустим 1), второй принимают [c.241]

Допустимый кавитационный запас должен обеспечивать нормальную работу насоса без влияния незначительной кавитации на характеристики насоса. Он определяется на основании первого критического (для осевых насосов) и второго критического (для центробежных насосов) режимов. Допустимый кавитационный запас вычисляется по формулам [c.9]

По второму способу строят график к. п. д. или напора в зависимости от а или от подпора на входе при постоянном числе оборотов и постоянной подаче при этом резкое снижение кривых к. п. д. и напора указывает на начало кавитации (фиг. 12.21). Эти кривые характеризуют условия возникновения кавитации только для одной точки кривой Q—Я. Данный способ применяют главным образом при испытании модели, когда параметры Q—Я установлены и надо определить величину потребного кавитационного запаса. [c.251]

На рис. 4.2 отмечены две частоты—15,3 и 22,9 Гц, найденные таким образом. Каждому значению кавитационного запаса должна соответствовать вполне определенная частота образования каверн. С уменьшением кавитационного запаса до величины, отвечающей второму критическому режиму, частота падает до нуля. При возрастании кавитационного запаса длина каверны стремится к нулю и частота образования каверн, по-видимому, неограниченно возрастает. [c.150]

Такое перераспределение скоростей неблагоприятно для шнека второй ступени и приводит к резкому снижению напора первого шнека (по опытным данным, примерно в четыре раза). В результате фактический кавитационный запас на входе в шнек второй ступени оказывается недостаточным для его бескавитационной работы кавитационные качества насоса в целом получаются ниже ожидаемых. [c.189]

При уменьшении подачи насоса по сравнению с расчетной мощность гидротурбины падает, а шнека — увеличивается, вследствие чего частота вращения шнека снижается. При этом снижается напор первой ступени и уменьшается кавитационный запас на входе во вторую высокооборотную ступень, что вызывает в ней кавитацию. [c.191]

Вблизи второго критического режима (на кавитационных кривых этот режим характеризуется резким падением напора) при всех подачах насоса интенсивность кавитационно-абразивного износа лопастей резко возрастает. На приведенных зависимостях износа лопастей центробежного колеса от подачи насоса видно, что имеется зона оптимальных значений кавитационного запаса, которым соответствует минимальная интенсивность кавита-ОПТ ционно-абразивного износа. [c.218]

Строят график зависимости критического кавитационного запаса второй ступени от подачи насоса (см. рис. 4.49). Величину ААзкр определяют по уравнению [c.196]

Поэтому кавитация при этом мало сказывается на напоре и мощности. По мере уменьшения кавитационного запаса на этой стадии процесса кавитационная область медленно увеличивается, что сопровождается медленным изменением напора и мощности. Достижение второго кавитационного запаса ДЛцкр ведет, по-видимому, к рез- [c.240]

В результате кавитационного испытания насоса получают кавитационную характеристику, образец которой изображен на рис. 3-32. По кавитационной характеристике определяют критические кавитационные запасы для первого и второго режимов. Если на кавитационной характеристике пр первом критическом режиме резкого излома кривой нет, то за первый критический режим принимают условно такой режим, при котором напор насоса уменьшается на 2% по сравнению с напором насоса в области безкавитационной работы. По уравнению (3-38) вычисляют допустимый кавитационный запас. Обычно его определяют по первому критическому кавитационному запасу. Если работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами допустима, то допустимый кавитационный запас находят по второму критическому кавитационному запасу. [c.245]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. В этом случае приходится ограничиваться вторым критическим режимом. В качестве наименьшего кавитационного запаса принимают либо первый, либо второй критический кавитационный запас. Для предотвращения работы насоса в нежелательном каиитационном режиме обычно назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим, т. е. [c.138]

А/г>Д/г Р и зона отрыва потока от лопатки невелика. Поэтому частично развившаяся кавитация мало сказывается на уменьшении напора и мощности насоса. Медленное уменьшение напора и мощности развивающейся кавитации заканчивается резким уменьшением последних, так как в результате развившейся кавитации происходит резкое увеличение концентрации пара в потоке, что ведет к полному отрыву потока от лопатки рабочего колеса. Этому явлению соответствует второй критический кавитационный запас АН , значение которого связано со значением второго критического числа кавитации Лкрг- [c.138]

Поскольку дальнейшее улучшение кавитационных качеств насоса путем модификации меридианного сечения второго варианта рабочего колеса оказалось невозможным (ограничивали размеры насоса), было решено применить предвключенное осевое рабочее колесо — шнек. При установке шнека кавитационный режим насоса может наступить до срыва работы шнека в том случае, если кавитационный запас перед центробежным рабочим колесом окажется меньше допустимого. Поэтому необходимо, [c.184]

Можно показать, что мощность турбины уменьшается больше, чем мощность первой ступени насоса. Поэтому уменьшение подачи насоса ведет к падению скорости вращения первой ступени и, следовательно, к уменьшению ее напора. При этом уменьшается кавитационный запас на входё во вторую ступень, что может привести к возникновению здесь кавитации. Чтобы этого не произошло, следует так проектировать ступени, чтобы кривая мощности турбины = / (С) была бы возможно более близкой к кривой мощности первой ступени = f (Q),. Покажем, что для этого у первой ступени насоса кривая зависимости напора от подачи Нх =1 0) при постоянной частоте вращения должна быть возможно более пологой, а у второй ступени — возможно более крутой. Мощность турбины равна [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология