Мощность турбины

Номограмма для определения расхода мощности турбинными мешалками [c.28]

Индикаторную мощность турбины (в кВт) и цент- [c.247]

Так как мощность турбины при испарительном охлаждении остается такой же, как и без испарительного охлаждения, перепад давления, срабатываемый в турбине, не изменяется. Тогда, чем больше приращение давления перед турбиной при испарительном охлаждении, тем больше перепад, срабатываемый в реактивном сопле, и выше тяговые показатели ГТД. Далее принимается полное и равномерное испарение воды в процессе сжатия воздуха. В реальных условиях рабочий процесс ГТД при испарительном охлаждении несколько отличается от изложенного (по И. И. Кулагину). [c.269]

Пусть (О — угловая скорость вала. Тогда мощность турбины (полезная) N, = M to. [c.62]

Гидравлическая мощность турбины [c.62]

Это — уравнение квадратичной параболы, проходящей через нуль в точках с координатами и = О и и = Середина интервала скоростей между О и соответствует режиму максимальной мощности, называемому экстремальным. Максимальная мощность турбины [c.70]

Достаточно характерным Можйо считать режим, 6 котором запас по перегрузке турбины крутящим моментом равен двум. В турбине с линейной зависимостью п — М это условие соответствует также максимуму мощности турбины, а в нормальной турбине — еще и максимуму к. п. д. [c.78]

Напор и мощность турбины [c.15]

Графики забойной мощности даны на том же рис. 6.6, б. Они показывают, что максимум мощности турбобура не совпадает с максимумом мощности турбины и может быть смещен от него в любую сторону в зависимости от типов турбобура, долота, породы, а также от расхода жидкости [c.83]

Возможен вариант работы при неизменной производительности вентилятора, но при увеличении паровой нагрузки конденсатора (точки Ь Ь"). В нашем примере при температуре 19,7 °С паровая нагрузка АВО может быть увеличена на 10%. Реальный рабочий процесс с клапанным регулированием расхода пара идет несколько иначе, чем в рассмотренном выше случае при условии, что давление конденсации постоянно. При повышении температуры t открываются клапаны регулирования расхода пара, поддерживая тем самым постоянство мощности турбины конденсатор в этом случае работает с повышенной тепловой нагрузкой и увеличенным расходом охлаждающего воздуха (точка а,). Положение линии 2 на рис. IV-12 получают экспериментально или рассчитывают, исходя из характеристики турбины (обычно увеличение противодавления на 2 кПа приводит к перерасходу пара на 1,0—2,5%). Точка Ь на рис. IV-12 характеризует работу воздушного конденсатора при сниженной тепловой нагрузке, в результате чего достигается более высокая температура ti = 28 °С при номинальном давлении конденсации. [c.105]

Параметры Мощность турбины, мВт [c.134]

Увеличение температуры t приводит к росту давления Рк, причем, чем выше (меньше разность к — i), тем интенсивнее увеличивается давление конденсации. Однако точка Ог Рк = 40 кПа и ii = 27° не является рабочей точкой конденсатора. При ti = 27 °С автоматический регулятор увеличивает расход пара для поддержания мощности турбины, и точка [c.139]

В случае, если весь избыток давления, имеющийся в камере сгорания, используется на колесе турбины, двигатель перестает развивать реактивную силу, но при этом мощность турбины превосходит мощность, потребляемую компрессором избыток мощности можно использовать, например, для вращения авиационного винта или динамомашины. [c.56]

Коэффициент кавитации турбин а зависит от режима работы и типа турбины, от ее коэффициента быстроходности rtj. Для условий номинальной мощности турбины зависимость (Т = / (ris оы) показана на рис. 5-10, причем дан диапазон возможных отклонений для различных типов турбин. Среднее значение а для этих условий можно вычислить по эмпирической формуле [c.111]

Причина этого явления состоит в том, что в ГТУ (как и в любой системе, где осуществляется газовый цикл) лишь часть (меньше половины) мощности турбины отдается как полезная другая, большая часть, затрачивается на привод компрессора. В результате, установленная мощность машин (турбин, компрессоров) в несколько раз превышает полезную мощность установки соответственно увеличены и циркулирующие потоки эксергии. [c.219]

Использование напора и кинетической энергии воды на выводе из колеса происходит за счет создающегося за рабочим колесом вакуума. При этом увеличивается перепад давления на колесе и, следовательно, мощность турбины. [c.257]

Найдем располагаемую мощность турбинного потока. Потери т. е. мощность, отбираемую турбиной от потока. При прохождении через турбину единицы веса воды ее энергия уменьшается на Я. Через турбину за единицу времени проходит единиц веса воды. Следовательно, располагаемая мощность потока [c.259]

НАПОР и мощность ТУРБИНЫ [c.15]

Мощность турбины. Напор Н по (1-14) или (1-15) показывает уменьшение удельной энергии воды при прохождении ее через турбину, Дж/Н. Поскольку расход, пропускаемый турбиной, Q, м /с, весовой расход Н/с, то энергия, теряемая жидкостью в 1 с при прохождении через турбину, т. е. мощность [c.18]

Из (1-16) и (1-17) находим формулу для определения полезной мощности турбины [c.18]

Решение. Мощность турбины задана и составляет 508 ООО кВт, принимаем к. п. д. 92% (т = 0,92). По (1-19) [c.18]

Здесь М — вН-м, (О — в 1/с, Np, — в Вт. В то же время из вестно, что мощность турбины выражается формулой (1-19). Это позволяет составить равенство [c.70]

При этом условии для подобных режимов пересчет п и Q производится по формулам (3-36) и (3-37), а мощность турбины подсчитывается по 4юрмуле (1-19). [c.123]

Из (133) следует, что даже незначительное увеличение частоты вращения или диаметра мешалки приводит к резкому повышеник> потребляемой мощности. Установка вертикальной трубы диаметром 50 мм увеличивает мощность на 10—20%. Установка отражательных перегородок в несколько раз увеличивает потребляемую мощность турбинных и пропеллерных мешалок. Влияние внутренних устройств учитывается соответствующим выбором коэффициента Ки или введением дополнительных повышающих коэффициентов. Мощность двигателя (кВт) [c.235]

Универсальные характеристики имеют два определяющих параметра и представляют собой зависимость данного показателя от двух независимых переменных. Существует несколько типов универсальных характеристик, причем название дается по переменным. Например, универсальная н а п о р н о-мощностная характеристика строится в координатах Я, N (напор, мощность турбины) при заданных Dun (параметры). Ее часто называют эксплуатационной характеристикой, как было указано в 2-2, в условиях нормальной эксплуатации частота вращения турбины поддерживается строго постоянной. Общее ее выражение [c.112]

Здесь N1 — суммарная мощность турбин ГЭС в течение интервала времени А/ т],. — к. п. д. по суммарной характеристике на рис. 7-9, соответствующий мощности N1-, Т — полное время (для суточного графика Т ---- 24 ч). Вычисляя т)<.р, можно сравнить рассматриваемые варианты турбинного оборудования, например, с различным числом турбин. [c.157]

В координатах Я и (рис. 7-11) характеристика одной турбины занимает область, ограниченную двумя линиями 1 — N — максимальная мощность турбины, определяемая напором, и Г — Мр — наибольшая расчетная мощность турбины, определяемая номинальной мощностью генератора (с ростом напора турбина может увеличивать мощность далее [c.158]

Давление в конечный момент сжатия может понизиться по сравнению с внешнеадиабатическим режимом работы компрессора, а температура газа перед турбиной возрасти. Повышение температуры газа перед турбиной, уменьшение удельной работы сжатия (уменьшение мощности турбины, так как в исследуемом ГТД Мгс=М г), увеличение массового расхода рабочего тела и снижение его плотности при более высокой температуре способствуют увеличению скорости истечения отходящих газов из реактивного сопла и росту удельной тяги и тяги двигателя. [c.270]

Объемные потери связаны с перетеканием жидкости через радиальные зазоры. Часть расхода Q поступает в зазор между лопастями статора и сгупицей ротора и не приобретает скорости основного потока статора. Утечка через радиальный зазор между ободом или лопастями ротора и ступицей ротора практически не участвует в передаче работы лопастям ротора. Обе утечки снижают работоспособность потока, прокачиваемого через турбину, причем снижение мощности турбины не компенсируется пропорциональным снижением перепада давления, вследствие чего к. п. д. турбины падает. [c.63]

При дальнейшем повышении температуры атмосферного воздуха разрежение уменьшается, достигая на втором АВО минимального значения 56 кПа при t = 33 °С. Уменьшение разрежения приводит к повышению расхода пара. Например, для второго АВО в период дневного времени работы с 12 до 18 ч перерасход пара на турбине достигает 8% от номинального значения (см. рис. VI-6). Следует отметить, что с ростом давления конденсации увеличение расхода пара необходимо для поддержания постоянной мощности турбины и осуществления работы компримирующего оборудования в пределах технологического регламента. [c.134]

Првцер 2. Используя данные предыдущего примера, рассчитать скорость вращения и мощность турбинной мешалки, необходимые для создания интенсивного потока у стенок аппарата диаметром 1,8 м. [c.63]

Существенной особенностью этого типа двигателя является также его малая чувствительность к изменению плотности воздуха. Плотность воздуха, поступающего в двигатель, заметно повышается с увеличением скорости полета, благодаря чему растет массовый расход воздуха в компрессоре. Мощность, потребляемая компрессором, изменяется пропорцонально массовому расходу однако последний возрастает одновременно и в турбине. Следовательно, мощность турбины увеличивается пропорционально мощности компрессора, т. е. баланс мощности сохраняется. [c.57]

Радиально-осевые турбины (рис. 2,64). Вода, подводимая к турбине, проходит через турбинную камеру 1 и направляющий аппарат 2. На рис. 2.64 изображена спиральная камера, являющаяся наиболее распространенной. Турбинная камера проектируется так, чтобы обеспечить по возможности осесимметричный поток на входе в направляющий аппарат 2, который представляет собой систему лопаток, установленных под определенным углом к радиусу. Турбинная камера и нагсравляющий аппарат сообщают воде окружную составляющую скорости. Кроме того, направляющий аппарат является органом, при помощи которого регулируется мощность турбины Для этого лопатки направляющего аппарата выполняют поворачивающимися вокруг своих осей. При повороте лопаток изменяется направление потока и, с гедова-тельно, меридиональная скорость, расход воды и мощность турбины. В закрытом положении направляющего аппарата лопатки соприкасаются и расход воды через турбину прекращается. Поворот лопаток направляющего аппарата производится рычажным механизмом, приводимым в движение гидроцилиндрами — сервомоторами 5. При подаче в сервомоторы масла под давлением их поршни перемещают регулирующее кольцо 3, которое посредством системы [c.255]

И ВЫХОДИТ из него с большой о.коростью Б виде струи. Струя воды натекает на ковши рабочего колеса и приводит его во вращение. Мощность турбины регули1)уется иглой 5, перемещающейся внутри сопла в осевом направлении сервомотором 4. При переме- [c.258]

С целью иллюстрации компоновки турбины в зданиях ГЭС на рис. 2-3 показана ГЭС с осевой турбиной (Саратовская ГЭС на Волге, колебания напоров 14,7—6,5 м, расчетный напор 9,7 м, мощность турбины 59,3 МВт, пропускаемый расход 705 м /с, диаметр рабочего колеса 10,3 м. Это самые большие турбины в мире по размеру, изготовленные ХТГЗ). На рис. 2-4 показан разрез высоконапорной Нурекской ГЭС на Вахше, на которой установлены радиально-осевые турбины (колебания напоров 275—207 м, расчетный напор 223 м, мощность турбины 310 МВт, пропускаемый расход 155 м- /с, диаметр рабочего колеса 4,75 м). [c.24]

Ориентировочная зависимость е2кин/Н от напора для полной мощности турбин показана на рис. 4-18. Как видно, в низконапорных турбинах кинетическая энергия за рабочим колесом может составлять 90—50% суммарной энергии Я и только у высоконапорных турбин при Я > 100 м она составляет менее 10 %. Отсюда [c.97]

Режимный график работы гидроэлектростанции, определяющий изменение напора и мощности в процессе эксплуатации, является основой для подбора турбин. Суммарная мощность турбин станции 2 назначается в соответствии с установленной мощностью ГЭС Л рэс уст> которая находится в результате водноэнергетических расчетов ы [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология