Второй вариант

Второй вариант структурной формулы воды учитывает тот факт, что молекула воды не линейна две связи Н—О образуют угол 105° друг с другом. [c.21]

По второму варианту потеря гидратной оболочки и перенос заряда совершаются только иа тех местах, где обеспечивается наибольший выигрыш энергии за счет координации с соседними ато- [c.340]

Возможны два варианта доизмельчения. Отобранную на грохоте крупную фракцию материала можно либо направить на измельчение в валковую дробилку, либо вернуть на доизмельчение в дробилку КМД-1200 Т. Поскольку производительность этой дробилки несколько больше исходной, второй вариант может оказаться более целесообразным. В этом случае полная производительность дробилки составит [c.49]

Второй вариант исполнения. [c.86]

Из приведенных данных следует, что в первом варианте суммарный дебит наиболее редко расположенных скважин меньше, чем во втором и третьем при более плотно расположенных скважинах. Наибольший дебит оказывается во втором варианте. [c.117]

Ш, Ш) (Г, Г) запрашивает о втором варианте вопроса о Швеции — Германии из разд. 2.3.1, а ответами на него будут Ш Г, Ш Г, Ш Г и Ш Г. [c.95]

Опыт эксплуатации подсказывает, что второй вариант более целесообразен это можно подтвердить таким примером. [c.112]

Опыт эксплуатации паропроводов в различных климатических условиях убедительно подтверждает необоснованность второго варианта размещение головных задвижек в закрытом помещении кроме дополнительного сопротивления движению пара в системе также усложняет их эксплуатацию в тепловом пункте тесно и жарко, что отрицательно сказывается на условиях труда. К тому же в случае аварийного прорыва пара в тепловой пункт невозможно даже проникнуть. [c.239]

На основании опыта эксплуатации следует считан лучшим второй вариант. [c.290]

Исследования по второму варианту прямого окисления парафинов в спирты выполнены во Всесоюзном научно-исследовательском институте нефтехимических процессов под руководством В. К. Цысковского [78, 82, 83]. Сущность метода заключается в неглубоком окислении парафиновых углеводородов в мягких условиях. Окисленный продукт непрерывно выводится из зоны реакции и из него с помощью селективных растворителей извлекаются кислородсодержащие соединения. [c.160]

Депарафинизации подвергают тяжелые фракции, добавляя к ним разбавитель или широкую остаточную фракцию без разбавителя. В первом случае конечным продуктом будет остаточный брайтсток — высоковязкое цилиндровое масло, во втором — фракция с большими пределами выкипания, которую разгоняют на получаемый с верха дистиллят и остаток. Второй вариант депарафинизации позволяет получать масла средней вязкости — от 100 до 200 СП — более легкие, чем исходные масляные дистилляты. [c.493]

МПа и обеспечивает получение риформата с октановым числом 90—100 (по исследовательскому методу) б) второй вариант основан на непрерывной регенерации катализатора. Процесс проводят под давлением 0,8—1,0 МПа, позволяет получать риформат с октановым числом 100 и выше (И. М.). [c.41]

Разделение углеводородов в газофракционирующей секции может проводиться по двум вариантам. Первый вариант предусматривает последовательность выделения компонентов в порядке уменьшения их летучести. В этом случае все тяжелые углеводороды проходят последовательно этановую, пропановую и бутано-вые колонны. По второму варианту из сырья выделяют широкую гамму углеводородов с последующим фракционированием их в отдельных колоннах. В этом случае первой по ходу сырья является бутановая колонна, сверху которой отбирают этан, пропан и бутан, подвергающиеся дальнейшему разделению в про-пановой колонне на этан-пропановую фракцию и бутан, а остаток бутановой колонны поступает в следующую (пентановую) колонну для разделения на пентановую фракцию (головной погон) и гек-сановую фракцию (нижний остаток). Чистота пропана, бутанов и гексана, получаемых по второй схеме, достигает 98%. Пентано-вая фракция в изопентановой колонне фракционируется на н-пен-тан и изопентан (рис. 1). [c.19]

С экономической точки зрения второй вариант наиболее выгодный [27]. Объясняется это тем, что при работе по первому варианту температура в низу всех колонн из-за наличия тяжелых углеводородов должна быть высокой, поэтому тепловая нагрузка по первому варианту будет значительно выше, чем по второму. [c.19]

По второму варианту (рис. 133, б) предусмотрены попрежнему четыре колонны. Сверху каждой из них отбирают дистилляты, а остатки перегонки переводят последовательно из колонны в колонну. Для осуществления этого варианта можно создать такой [c.241]

Топливо (10 л) фильтруют через фильтровальную бумагу и закачивают с помощью насоса в топливный бак установки последовательно через фильтры размером пор 12-16 мкм и х 1 мкм. Испытания на установке можно вести с нагревом топлива и без нагрева его в баке (во втором варианте оно равнозначно испытанию на установке ДТС-2), Выводят установку на следующий рабочий режим [c.141]

Во втором варианте будет меньше коэффициент теплоотдачи к азоту, но и меньшие потери давления. Появляется также возможность чистки труб, загрязненных азотом. Для окончательного выбора места подачи теплоносителей рассчитаем оба варианта теплообменника. [c.164]

Уточненный тепловой расчет по второму варианту. При параметрах теплообменника, выбранного после предварительного расчета, будем иметь скорость азота в трубах [c.167]

Второй вариант представляет собой комбинированную систему компенсирующего влияния температуры предыдущей полки на следующую, т. е. температура на последующей полке становится абсолютно инвариантной по отношению к температуре предыдущей полки. [c.327]

Ось второго порядка (врашения или инверсии) только в одном направлении берется как ось г в первом варианте и как ось у во втором варианте [c.368]

При кристаллографическом исследовании обычно встречается второй вариант. [c.369]

По второму варианту конструкции одна из двух трубных решеток является заглушкой и в корпусе модуля не закрепляется, а другая герметично уплотняется с корпусом аппарата. Корпус такого аппарата обычно устанавливают вертикально под тяжестью заглушки внешние волокна в пучке прижимаются к стенке корпуса, обеспечивая равномерное распределение газового потока по сечению аппарата. Возможен и вариант конструкции, аналогичный кожухотрубному теплообменнику с и-образными трубами. Исходный газ на разделение подают в межтрубное, а пермеат выводят из трубного пространства аппарата. [c.193]

Из расчетов следует, что оптимальным в своем классе оказался второй вариант пластинчатого теплообменника. Он же оказался более экономичным, чем лучший кожухотрубчатый теплообменник. [c.41]

Для создания условий полного испарения мазута при скорости его на входе в печь 1,8—2,8 м/с можно применить два варианта компоновки труб змеевиков радиантной камеры печи. По первому варианту в зоне испарения мазута можно использовать трубы переменного диаметра, увеличивающегося по ходу сырья, и вводить водяной пар. По второму варианту на участке испарения мазута разделяют сырьевой поток иа ряд параллельных потоков с применением для них труб одинакового диаметра. Кроме того, для снижения потерь напора сырьевые змеевики изготовляют цельносварными и используют калачи вместо ретурбендов. Подачей водяного пара в количестве 0,3—0,5% (масс.) на мазут в первые по ходу жидкости трубы печи исключается перегрев труб в радиантной камере. [c.268]

Более полные исследования показали, что рассмотренный вариант газораспределительного устройства для данной установки не является единственно возможным. В частности, результаты, близко совпадающие с приведенными выше (Мк = 1,03), получены для второго варианта той же модели (рис. 9.4, б). Этот вариант характеризуется тем, что в выходном сечении 1Солена / (без лопаток) установлен небольшой плоский экран 3 под углом 30°. Вместе с горизонтально направленной верхней стенкой колена этот экран содействует изменению направления потока, выходящего из колена, в сторону оси и частично вниз аппарата. Это облегчает двум расчетным рещеткам обеспечить необходимое выравнивание потока но всему сечению рабочей камеры электрофильтра. [c.230]

Второй вариант более эффективен. Так, в первом случае при поглощенной дозе 210-10 зВ/см степень превращения бутена-Г составляла 80,8% (табл. 59, образец 3), а во втором при меньшей [c.183]

Во втором варианте принципиально лучше определять постоянные фильтрования на. действующем производстве, используя для этой цели часть уже имеющейся суспензии и направляя ее незамедлительно на опытный фильтр [140], по возможности моделирующий работу фильтра, который предполагается установить во вновь организуемом производстве. Желательность такого способа определения обусловливается тем, что при транспортировании суспензии от места ее получения в производстве к месту ее исследования в лаборатории или на полузаводской установке свойства суспензии часто заметно изменяются. Это может повлечь за собой [c.119]

Далее рассматриваются два способа определения этих постоянных, которые в практическом отнощении приблизительно равноценны. Первый способ имеет два варианта. По первому варианту производится обработка данных только одного опыта фильтрования при постоянной скорости, а по второму варианту обрабатываются данные нескольких таких опытов. Второй способ применим только при наличии данных нескольких опытов по фильтрованию при постоянной скорости. Очевидно, что выполнение одного опыта проще, чем нескольких, но получаемые при этом результаты менее точны. Обработка данных одного опыта в рассматриваемом случае мало отличается по степени сложности от обработки данных нескольких опытов. Первый способ основан на использовании уравнения фильтрования при постоянной скорости, а второй способ сводится к обработке опытных данных при постоянной разности давлений. [c.142]

Во втором варианте реагент, подвозимый в период закачки воды, складируют у объекта. Объем хранения рассчитывают по формуле [c.102]

Второй вариант подводящего участка отличался от первого только тем, что боковой переход от узкого сечения к широкому в конечной части был выполнен не в виде короткого диффузора, а в виде канала с внезапным расширением, которое в горизонтальной плоскости начиналось раньше, чем расширение в коротком диффузоре (штриховая линия рис. 9.8, а). В связи с этим второй ряд направляющих лопаток получился соответственно длиннее — на всю ширину рабочей камеры. Отношение площадей в обоих вариантах FJF = 7,4. [c.237]

Во втором варианте подводящего участка с системой направляющих лопаток и одной решеткой распределение скоростей близко к полученному в предыдущем варианте (табл. 9.6). При этом следует еще раз подчеркнуть, что в этих вариантах выравнивание потока происходит лишь в случае, когда направляющие лопатки установлены под оптимальным углом. Если угол установки лопаток будет больше или меньше оптимального, то поток неизбежно будет отклоняться от своего основного направления. [c.238]

Подобно. электровесоаому анализу кулонометрия проводится (в зависимости от состава раствора и возможного числа электродных реакций) или при з-здап-ном потенциале, или при заданном токе. Второй вариант следует применять в тех случаях, когда на электроде в широком диапазоне потенциалов исключена возможность протекания каких-либо реакций, кроме основной. Этот вариант обеспечивает максимальную точность и чувствительность анализа. Количество прошедшего электричества при кулонометрии с заданным потенциалом измеряют при помощи кулонометра, при кулонометрии с заданной силой тока определяют умножением силы тока на время анализа. Это так называемая непосредственная кулонометрия. [c.286]

Повышение или понижение давления в ректификационной ко/онне сопровождается, как правило, соответствуюш,им повыше — ни( м или понижением температурного режима. Так, для получения в р.ачестве ректификата пропана требуемая температура верха ко/оины при давлениях 0,1 и 1,8 МПа составит соответственно —42 и Ь55 °С. Предпочтительность второго варианта ректификации очевидна, поскольку повышенное давление позволяет использовать для конденсации паров пропана воду, а не специальные хладоагенты и дорогостоящие низкотемпературные системы охлаждения. Пере — гонка, например, под вакуумом позволяет осуществить отбор без 3aNфракций нефти, выкипающих при температур ах, превышающих температуру нагрева сырья более чем на 100 — 15С С. [c.171]

Второй вариант особенно эффективен для фракционирования ма — зута с получением масляных дистил — лятоп с более узким температурным интервалом выкипания за счет снижения налегания температур кипения смежных фракций. [c.199]

По второму варианту стабилизации (рис. 80) нестабильный газовый бензин нагревается в теплообменнике и поступает в среднюю часть этановой колонны, работающей под давлением около 40 ат. Сверху этой колонны отбирают сухой газ (метан и этан). Остаток снизу ее отводится в пропановую колонну. Давление в ней поддерживают 15 ат. Сверху пронановой колонны уходит нропан с примесью метана и этана и через конденсатор-холодильник частично возвращается в колонну в качестве орошения, а остальное количество его поступает в емкость на хранение. Сверху емкости орошения отводятся несконденсировавшиеся метан и этан. Остаток из пропано-вой колонны направляется в бутановую колонну (давление 4—6 ат), сверху которой получают бутаны. Бутановая фракция в следующей изобутановой колонне разделяется на изобутан и к-бутан. НижНим продуктом бутановой колонны является стабильный газовый бензин. [c.171]

В отношениях инверсии (обращения) находятся две конструкции измельчителей типа бегунов, в одной из которых (рис. 2.1, б) чаша / с размещенными в пей катками 2 неподвижна, а в другой (рис. 2.1, б) — вращается. В первом случае катки приводятся от центрального вала 4 и совершают сложное движение переносное вращательное вокруг вертикальной оси и относительное вращательное вокруг оси водила 3. Материал измельчается раздавливанием и истиранием кусков, подаваемых в чашу, под действием силы тяжести катка. Во втором варианте, когда вращается чаша, оси катков неподвижны и на них не действует центробежнг я сила катков. Такая система привода позволяет использовать центробежные силы, возникающие в измельчаемом материале, для его перемещения от центра чаши к периферии в этом случае упрощается использование нружии для увеличения силы нажатия на каток, что способствует повышению эффективности измельчителя. [c.32]

В трубчатых печах радиационные горелки с двойным подсосом воздуха располагают либо по амбразурной схеме, либо заподлицо с огнеупорной стенкой топки иечи. По первому варианту размещения горелок одну амбразуру формируют четыре огнеупорных плиты, в центре которых устанавливается радиационная горелка, при этом плоскость ее горелочного камня углублена на 170 мм по отношению к общей огнеупорной футеровке. Такое расположение горелки создает интенсивный направленный поток излучения, удобный для зонного регулирования температурного профиля, необходимого по рабочим условиям процесса пиролиза углеводородного сырья. По второму варианту горелку монтируют заподлицо с огнеупорной кладкой. При этом по периметру короба оставляют щели определенной ширины и глубины (в зависимости от теплопроизводительности горелки). При движении дымовых газов над такой щелью образуется местное разрежение и раскаленные дымовые газы прижимаются к огнеупорной стенке, что усиливает ее разогрев. [c.64]

В модели второго варианта ири той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечення входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расипфеиного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

Лналогичньп 1 расчет показывает, что для второго варианта с плавным коленом (отводом) без лопаток при отсутствии за ним прямого участка, когда Nq ----- 1,8—2,0 (45, [c.224]

Во втором варианте подвода поток при входе в форкамеру электрофильтра устремляется в верхнюю часть рабочей камеры, так что при отсутствии газораспределительных устройств и здесь получается очень неравномерное расп )сдгление скоростей (М = 2,3). Установка штампованной решетки (fi = 0,23) с козырьками, расположенными горизонтально, н второй перфорированной решетки с /2 — 0,365 при наличии между ней и нижней стенкой форкамеры щели (6/S, = 0,044) дает вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,11). Однако в промышленных условиях при данном варианте подвода на нижнюю площадку между обеими решетками будет оседать пыль (зола). Поэтому дальнейшие опыты проводились при устройстве в этом месте бункера. Для предотвращения возможности обхода газом низа первой решетки, она была продлена в глубь бункера сплошной перегородкой (газоотражателем Г ), а первая половина бункера частично перекрыта сверху. [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология