Кривая мощности

Измерения мощности при перемешивании в жидкой фазе необходимы, чтобы получить данные для построения кривых мощности. При определенных значениях плотности жидкости р, скорости вращения N и диаметра мешалки мощность Р следует измерять в соответствии с определением критерия мощности [c.41]

Дроссельный перепуск. В случае насосов с высоким п , имеющим падающую кривую мощности, прибегают к перепуску жидкости по обводной линии (байпасу) б (рис. 11.3, б). Здесь А — точка нормального режима, Я — кривая сопротивления линии б. Я" — кривая общей характеристики системы. А — точка режима работы с мощностью, которая меньше, чем в А. Общая подача, характеризуемая точкой А, распределяется между расходами жидкости сбрасываемой [c.139]

Характер кривых зависимостей V,, и Л инд.уд от показан на примерах (рис. 18.4 и рис. 18.7, а). Теоретическую кривую мощности компрессора при перекачивании идеального газа можно построить по приведенным выше формулам, представленным в следующем виде [c.237]

Рис. П-2. Кривая мощности для аппарата без отражательных перегородок.

При постоянном начальном давлении форма кривой мощности определяется функцией / (рис. 18.8, а), а когда р = 1(1ет, — функцией /к (рис. 18.8, б, в). Линии А—А и В—В на графиках являются геометрическим местом максимумов мощности при раз- [c.237]

Графическую зависимость Ф или Кр от Не в логарифмических координатах принято называть кривой мощности. В каждом отдельном случае кривая мощности характеризует только выбранную конструкцию аппарата, но вид ее пе зависит от размеров системы. Таким образом, кривая мощности может быть использована для корреляции данных о мощности двигателя в аппаратах объемом 0,02 м и 20 м при условии геометрического подобия этих аппаратов. [c.34]

Кривая мощности для аппаратов стандартной конструкции была экспериментально определена многими исследователями [1, 2, 3]. Было найдено, что тангенс угла наклона линии ламинарного режима равен минус единице. [c.35]

На рис. П-1 кривая мощности не проведена в области, где Re = 1, поэтому константу С можно определить при Re = 5. При этом значении Рейнольдса уравнение (П,5) имеет вид [c.35]

Кривую мощности аппарата определенной конструкции можно использовать для расчета мощностей при различных значениях скорости вращения мешалки, вязкости и плотности жидкостей при неизменной конструкции аппарата. [c.37]

Пример 1. Рассчитать мощность, потребляемую турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками и диаметром турбины 3 м при вращении ее с частотой 0,17 с в аппарате диаметром 9 й. Высота расположения турбины над дном аппарата 3 м. У стенок аппарата установлены 4 отражатель- ные перегородки шириной 0,9 м. Высота слоя жидкости в аппарате 9 ы, вязкость жидкости 1 Н с/м2, плотность 960 кг/м. Сосуд соответствует стандартной конструкции кривая мощности для него дана на рис. П-1. [c.37]

Кривые мощности, рассмотренные в главе II, зависят только от конструкционных размеров системы с перемешиванием в жидкой фазе и не зависят от ее объема. Таким образом, данные о мощности, затрачиваемой мешалкой, полученные в опытах на небольшом аппарате, например объемом 0,019 м , можно использовать для получения кривой мощности, справедливой для крупного аппарата, например объемом 19 м , при условии,- что между этими двумя системами существует геометрическое подобие. [c.48]

Геометрическое подобие моделей и промышленных систем с перемешиванием в жидкой фазе оказывается полезным для воспроизведения не только кривых мощности, но и линий тока. [c.48]

Систематический инженерный подход к вопросам перемешивания в жидкой фазе наблюдается только в последние годы. Большинство промышленных систем с перемешиванием в жидкой фазе было введено в действие в то время, когда теоретическому рассмотрению процесса уделяли недостаточное внимание. Для проектирования установок использовали накопленный опыт и инженерную интуицию. Таким образом, для большинства существующих конструкций аппаратов нет кривых мощности. [c.48]

Часто системы с перемешиванием, для которых отсутствуют кривые мощности, бывают нужны для использования в других условиях. Испытание в новом режиме может привести к перегоранию обмотки электродвигателя из-за перегрузки. В этом случае можно быстро изготовить маломасштабные модели, геометрически подобные промышленным системам, и затем получить на модели данные по мощности, как описано в главе II. [c.48]

На этой модели экспериментально получим данные по мощности п вычертим для интересующей нас конструкции аппарата кривую мощности. [c.48]

На рис. 1П-2 показана кривая мощности для аппарата предварительного перемешивания прп высотах слоя жидкости в аппарате, равных соответ- [c.48]

Определяется по кривой мощности (рис. 11-1). [c.53]

Константа С в уравнениях (П.2), (11,4), (II. 7) Ф при Re=l,0 Показатель степени в уравнении (11,4) Кривые мощности, рис. № Источник [c.59]

Если кривая мощности имеется только для первой системы, для которой [c.60]

По стандартной кривой мощности найдем значения критериев мощности, соответствующие значениям критерия Рейнольдса, вычисленным в пункте 2 [c.62]

Рис. 1У-4. Кривые мощности по данным ряда исследователей для аппаратов стандартной конструкции с четырьмя отражательными перегородками, установленными у стенки, и мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске = 0,33 ЦВ = 0,33 Н- В = 1,0

Рис. 1У-6. Кривые мощности по данным Левер Бразерс и для систем без отражательных перегородок с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске (В = 0,228 м к = 0,076 м

На рис. 1У-6 даны кривые мощности для систем с турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками. [c.66]

Рис. 1У-7. Кривые мощности для систем с турбинными мешалками, с шестью изогнутыми (/) и наклонными с углом наклона 45° II) лопатками, крепящимися на ступице Ф = Кр,

На рис. 1У-7 показаны кривые мощности для турбин с изогнутыми и наклонными лопатками. [c.67]

Кривые мощности для пропеллерных мешалок, работающих в цилиндрических аппаратах с плоским днищем, показаны на рис. 1У-9. Пропеллерные мешалки обычно устанавливают в аппаратах без перегородок. При Не >300 в таких системах возникает центральная вихревая воронка. Для этой области, как показано в главе П, функция мощности Ф определяется уравнением (11,12) [c.67]

Рпс. IV- 1. Кривые мощности по данным Ула и Возника [8] для систем с якорными мешалками Ф — Кр. [c.71]

Кривые мощности по данным Ула и Возника [8] для якорных мешалок показаны на рис. 1У-11. [c.71]

Ими построены кривые мощности для модифицированных критериев Не и Кр. Модифицированный критерий Рейнольдса определяют как [c.72]

Рис. 1У-14. Кривые мощности для систем с лопастными мешалками = 0,33)

Кривые мощности для различных систем со шнековыми мешалками показаны на рис. 1У-15—1У-17. Так как шнековые мешалки при перемешивании жидкости с высокой вязкостью не создают центральной вихревой воронки, то в соотношение, связывающее критерии мощности с критерием Рейнольдса, нет необходимости вводить критерий Фруда. [c.77]

Рис. 1У-16. Кривые мощности но данным Левер Бразерс и К° для систем со шнековыми мешалками без отражательных перегородок с различным отношением (к = 0,003 м = 1) Ф = Кр.

В литературе приведено большое число кривых мощности для аппаратов различных конструкций. На рис. П-1 показана кривая мощности для аппарата стандартной конструкции, рассмотренного в главе I. Из рисунка видно, что при низких значениях критерия Рейнольдса (Ке < 10) зависимость Ф от Ке линейна. В этой области (отрезок В)вязкостные силы сопротивления, проявляел1ые жидкостью, определяют ламинарный режим потока в системе. Гравитационные силы незначительны и, следовательно, для описания системы не требуется использование критерия Фруда. Для этой области уравнение (11,4) можно записать в виде [c.34]

Кривые мощности для систем с отражательными перегородками и без них идентичны при значениях Ке примерно до 300, когда начинается образование центральной вихревой воронки. При увеличении размеров воронки потребляемая мешалкой мощность резко падает, и тангенс угла наклона кривой мощности принимает отрицательное значение, определяемое из уравнения (П,3), что соответствует области СО. При полной турбулентности потока (Ке > 10 ООО) тангенс угла наклона кривой мощности сохраняс т постоянное отрицательное значение (область ОЕ). [c.36]

Рис. П1-2. Кривые мощности для аппарата предварительного перемешивания по данным Холланда [1] (к примеру на стр. 48)

Рпс. 1У-5. Кривые мощности ио данным Раштона, Костича и Эверета [3] для систем с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске, прп различной ширине отражательных перегородок Вт В = 0,33 К1В = 0,33 Яж/ > = 1,0) [c.64]

Аппарат стандартной конструкции снабжен четырьмя вертикальными перегородками пшриной 0,1 О каждая. На рис. 1У-5 показаны кривые мощности, полученные Раштоном, Костичем и Эверетом [3] для систем с различной пшриной перегородок. При Ве 300 мощность не зависит от ширины перегородок. При [c.65]

Кривые мощности для турбин с прямыми ровными лопатками можно использовать и для геометрически подобных систем с изогнутыми лопатками при значениях критерия Рейнольдса Не < 300. При Не > 300 турбинные мешалки с изогнутыми лопатками потребляют меньшую мощность и в этом случае йеобходима соответствующая кривая мощности. [c.67]

Рис. 1У-9. Кривые мощности для систем с пропеллерными трехлопастнылп мешалками (Вп/-0 = 0,33 к/О = 0,33 = 1,0)

Рис. 1У-13. Модифицированные кривые мощности по данным Кальдербанка и Му-Янга [12] для систем с якорными мешалками при перемешивании ньютоновской жидкости (га = 1)

Мощность, затрачиваемую в системах с перемешиванием лопастными мешалками, можно рассчитать по кривым мощности, полученным Раштоном, Костичем, Эверетом и Улом (рис. 1У-14). Используемые в уравнении (11,4) значение постоянной С для лопастых мешалок даны в табл. 3 (стр. 58). [c.76]

Рпс. 1У-15. Кривые мощности по данным Чапмана и Холланда [15] для спстем со шнековыми мешалками с различным расположением отражательных перегородок (Дщ = 0,076 м Ощ1В = 0,32 Ну О = 1,37 5щ/ ш = 0,6 [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология