Учет

На нижеследующем примере описывается этот метод 120 частей диэтилсульфата, 120 частей нитрита натрия и 160 частей воды хорошо взбалтывают в течение 20 мин. в трясучке. Выход нитроэтана составляет 43—65% с учетом регенерированного диалкилсульфата. Увеличение концентрации нитрита снижает выход нитропарафина. [c.316]

Расчет однократной перегонки с водяным паром можно проводить, решая общую систему уравнений материального и теплового баланса с учетом содержания в смеси водяного пара. В этом случае константу равновесия для водяного пара следует принимать по какому-либо высоколетучему компоненту, не растворяющемуся в рабочих условиях в жидкости, например по метану или азоту. Такой расчет становится аналогичным расчету процесса без водяного пара и поэтому обладает значительно большей общностью по сравнению с рассмотренной выше методикой. [c.65]

Рис. 4. Схема производства бензина гидрогенизацией бурых углей с учетом процессов получения и переработки газов гидрогенизации.

Чрезвычайно хорошее и до сих пор не превзойденное действие тетраэтилсвинца, особенно с учетом его цены и стабильности, видно из табл. 71. В табл. 71 показано также количество (в мл) различных антидетонационных добавок, которое необходимо добавить к 1 л бензина для повышения октанового числа (по исследовательскому методу) с 67 до 77 [177]. [c.212]

Скорость промывки с учетом двойной толщины промываемого слоя осадка (см. рис. 11) [c.38]

С учетом сопротивления клапана [c.87]

В 1961 г. международные организации как химиков, так и физиков согласились принять за стандарт атомную массу углерода-12, приняв ее равной точно 12,0000. Атомные массы элементов, рассчитанные с учетом нового стандарта, почти точно совпадают со старыми химическими атомными весами, и, кроме того, новый стандарт связан только с одним изотопом, а не плеядой изотопов. [c.169]

При получении из бурого угля 100 000 т бензина образуется около 18 000 т сжиженных газов (бутан и пропан), которые можно использовать для химической переработки, в том числе около 10 000 т пропана (примерно 83% от потенциала) и 8000 т бутанов (приблизительно поровну н-бутапа и изобутана). Фактически выход бутана составляет в среднем 13 000 г, т. е. около 91% от потенциала, но из них 5000 г используют в качестве компонента для добавки к товарным бензинам. В зимний период для поддержания нормированной упругости паров бензина с учетом низких температур воздуха к товарному бензину добавляют больше бутана, чем летом. Наряду с сжиженными газами получают также около 4000 т этана, что соответствует 60% от потенциала. Остальной этан и весь метан находятся, как будет показано ниже, в бедных газах гидрогенизации. [c.31]

Выход высокоплавких парафинов, кипящих при 760 мм рт. ст. выше 450° (без учета катализаторного парафина), при синтезе под средним давлением в 25 раз больше, чем при синтезе под нормальным давлением. Необходимо отметить, что по абсолютной величине эти количества невелики. [c.129]

Если определять смачивающую способность таких солей сульфокислот с учетом действия всегда находящейся в соли сульфокислот поваренной соли и наносить значения концентрации в г/л как функцию числа углеродных атомов или как ф/ункцию температурных пределов разгонки исходных углеводородов, то получается кривая, изображен-на5 на рис. 71. Эта кривая показывает, что смачивающая способность сначала возрастает с ростом величины молекулы, затем при определенной величине молекулы достигает своего максимума и после этого снопа падает. [c.410]

Кроме того, продукты омыления содержат еще нейтральные масла, снижающие еще больше моющую способность. Мыловаренная промышленность располагает крайне малым количеством натуральных жиров, что создает чрезвычайно напряженное положение в области моющих средств. Этот дефицит в моющих средствах легко может быть ликвидирован синтетическими заменителями, которые легко можно получать из когазина II простым путем и в больших количествах с учетом некоторых их недостатков. [c.417]

Закономерности образования дихлорпроизводных высших углеводородов значительно сложнее и практически не могут быть изучены в деталях. Уже при хлорировании я-додекана могут образоваться 42 рааличных продукта дизамещения. С учетом возможности разветвления цепи додекана (существует 355 теоретически возможных изомерных углеводородов с 12 атомами углерода) число изомерных дихлорпроизводных неизмеримо растет. [c.593]

Газообразование при сгорании различных топлив и количество тепла, выделяемого на 1 н. л. газа (без учета диссоциации) [c.120]

Учет истинного фазового состояния мазута резко меняет нагрузки по пару и жидкости в вакуумной колонне. Так, при =1,78 жидкостная нагрузка тарелок концентрационной части колонны падает по сравнению с расчетной по условию равновесного однократного испарения на 30—70%, а при = 2,4 — на 40—90%. Следовательно, вакуумная колонна, рассчитанная без учета отклонения фазового состояния сырья от равновесного, будет работать неэффективно. [c.76]

Дифференциальный метод представления состава непрерывных смесей используют при расчете процессов перегонки п ректификации нефти и нефтяных фракций с получением продуктов широкого фракционного состава, так как в этом случае сложный характер нефтяных смесей не проявляется и можно считать, что непрерывная смесь представляет собой практически идеальный раствор. Последующее уточнение характеристик смеси — учет влияния углеводородного или группового состава и наличия азеотропных смесей, очевидно, потребуется при дальнейшем повышении четкости перегонки и ректификации, повышении глубины отбора продуктов, а также при выделении индивидуальных компонентов или группы компонентов из узких нефтяных фракций, [c.33]

Расчет процессов и аппаратов с учетом термической стабильности сырья будет рассмотрен в следующих главах книги. Отметим здесь, что в настоящее время общепринято учитывать только один параметр — максимальную температуру нагрева, принимая ее изменяющейся в довольно широких пределах. Так, максимальная т 4 1 тура нагрева нефти без заметного разложения топливных и масляных фракций принимается в пределах от 340 до 380°С, и максимальная температура нагрева мазута —от 380 до 420°С. [c.53]

Получающиеся в результате расчетов по уравнениям (1.13) и (1.16) составы паровой и жидкой фаз относятся только к углеводородным компонентам, т. е. определяются без учета водяного пара или инертного компонента. [c.65]

Таким образом, выбор давления перегонки является типичной оптимизационной задачей. Один из вариантов решения этой задачи без учета времени пребывания жидкости в зоне максимального нагрева рассматривается для случая вакуумной перегонки мазута в работе [67]. [c.79]

При расчете перегонки и ректификации неидеальных смесей для сложных разделительных систем целесообразно после первой итерации определить значения констант и энтальпий потоков с учетом влияния состава смеси, затем для этих значений найти у зависимости их от температур и давлений в виде экспоненциальных или гиперболических зависимостей и дополнить этими уравнениями общую систему уравнений на последующих итерациях и, наконец, на последней итерации снова уточнить значения констант и энтальпий с учетом влияния состава смеси. [c.94]

Анализ является важнейшим этапом проектирования процессов перегонки и ректификации и характеризуется определением оптимальных режимных параметров процесса и конструктивных размеров аппаратов при заданных технологических требованиях и ограничениях на процесс. Анализ сложных систем ректификации проводится методом декомпозиции их на ряд подсистем с де-тальным исследованием полученных подсистем методом математического моделирования. Проведение анализа сложных систем возможно также при одновременном решении всех уравнений си-стемы с учетом особенностей взаимного влияния режимов разделения в каждом элементе системы. Последний метод анализа является более перспективным для однородных систем сравнительно небольшой размерности, так как в этом методе не требуется рассмотрения сложной проблемы оптимальной декомпозиции системы. [c.99]

Воиновым таки е предлои спа эмпирическая формула для определения молокуляр1[ог() Беса с учетом химической природы нефтепродукта [c.13]

Стоимость конденсаторов воздушного охлаждения (типа АВЗ по ГОСТ 13934—68) находится по прейскуранту № 23—03, а стоимость насосного оборудования с учетом электродвигателей находится в зависимости от их мощности по уравнению [c.103]

Для учета затрат на КИП, трубопроводы, металлоконструкции и прочее общезаводское вспомогательное оборудование необходимо вводить поправочный коэффициент, равный 1,5 от стоимости основного технологического оборудования установки. [c.104]

Приведенные затраты на процесс ректификации в полной колонне с учетом единовременных затрат на изготовление и монтаж оборудования исходя из нормативной экономической эффективности капитальных вложений могут быть вычислены также по уравнению (ф, руб./год) [5] [c.104]

Для процессов однократного испарения нефтяных смесей значения Рг рекомендуется определять по уравнению Ашворта, а для процессов ректификации — по номограмме Максвелла [36]. Для нефтей и нефтяных фракций константы фазового равновесия определяют обычно по номограммам Винна и Хеддена. Учитывая широкое применение ЭВМ для выполнения расчетов перегонки и рек-тнфйкацни, вместо этих номограмм целесообразно использовать соответствующие аналитические зависимости [34]. Так, для номограммы Винна уравнения составлены для вычисления констант фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов и узких нефтяных фракций (без учета давления сходимости) в интервале температур 22—427°С и давлений 0,07—2,0 МПа [c.43]

С учетом коэффициента токоичнооти приоритетный перечень вредных выбросов для н/п и н/х предприятий выглядит следуоцим образом (табл.3). [c.26]

Определяем н редварите. гьно 1К)Т( ])К) напора бе.ч учета трения, нри 1има1г на основапии опытных данных потерю иа[[ора в клапане у.чла захвата 0,1 ат = = 9810 н/м- [c.85]

Потеря напора в камере конвекции с учетом статического напора обычно составляет от 40 до 80 н/м (4—8 мм вод. ст.), а при верхнем расположении камерьс конвекции всего 20—40 н м (2— А мм вод. ст.). Потеря нанора па прямолинейном участке борова обычно не превышает 5 —10 Омм вод. ст.). Один шибер [c.133]

Из приведенных данных видно, что при хлорировании н-тетраде-кана могут образоваться 274 изомерных трихлорида, в том числе также геминальный 1,1,1-трихлортетрадекан. Однако с учетом того, что реакции замещения первичных водородных атомов протекают слабее, чем других, процентное содержание этого изомера окажется, вероятно, еще меньше, чем следует из статистических соображений, н, вероятно, во всех случаях окажется меньше 1%. [c.233]

Признаком, характеризующим вероятное поведение какой-либо смеси углеводородов при сульфохлорировании, является удельный вес гидрированного продукта (с учетом его температурных пределов кипения). Так, например, когазин И с температурными пределами кипения 200—370°, который является наиболее падходящим материалом, имеет после очистки гидрированием под высоким давлением удельный вес примерно 0,770 при 20°. Между тем фракция гидрированной нефти с теми же температурными пределами разгонки в зависимости от происхождения нефти имеет обычно удельный вес от 0,815 до 0,830. Чем выше удельный вес углеводородного сырья, тем менее оно пригодно для сульфохлорирования. [c.397]

Теоретически низшие газообразные парафиновые углеводороды могут образовать относительно немного монозамешенных производных, даже с учетом возможности изомеризации исходных углеводородов. Однако с увеличением молекулярного веса последних число изомерных лродуктов замещения резко растет. [c.541]

Табл. 139 дает представление об увеличении числа монозамещенных производных парафиновых углеводородов с учетом возможного разветвления их цепей [31]. Из табл. 139 видно, что могут получаться смеси продуктов монозамешения, разобраться в которых будет невозможно, особенно если длина цепи велика. Поэтому в случае высших углеводородов перспективы на успех имеют лишь те исследования, которые занимаются углеводородами с прямой неразветвленной цепью. В этом случае число продуктов монозамещения гораздо меньше. Пытаться же выяснить процентный состав продуктов ди- и тризамещения уже не имеет смысла. [c.541]

Число углеродных атомов Число изомерных продуктов дизамещения углеводороадв с неразветвленной цепью (оба заместителя одинаковы) Число изомерных продуктов дизамещения парафинов с учетом изомеризации углеродного скелета [c.589]

Однократное нспаренпе нефтяных смесей с водяным паром протекает на практике в условиях далеких от равновесия, когда дав-ление насыщенных паров больше парциального давления отпариваемых фракций. Для учета этого вводят коэффициент испарения, равный [c.65]

Для учета степени неравновесностн фазового состояния мазута вводится коэффициент неравновесностн Е, определяемый выражением [66] LIV=E L/ V) (Е> ), [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология