Жидкость поток

Переход на режим дробления капель спектра распыливания жидкостей потоком воздуха во входном устройстве компрессора зависит от критического числа Вебера [c.254]

Уравнение Бернулли для потока реальной жидкости. Поток жидкости представляет собой совокупность элементарных струек, которые движутся с различными скоростями. При этом массовый расход жидкости pQ в любом сечении потока будет постоянным и равным сумме массовых расходов pQ отдельных струек. Для элементарной струйки можно записать [c.43]

Функционирование теплообменника полностью характеризуется 11 информационными переменными — массовые расходы горячего потока и хладоагента К — конструкционный тип теплообменника (противоточный, прямоточный, кожухотрубчатый, труба в трубе и у. п.) А — поверхность теплообмена Q — количество тепла, переданное потоком горячей жидкости потоку хладоагента к — общий коэффициент теплопередачи Д4 — среднелогарифмическая движущая сила теплопередачи 1, и з, 4 — температуры горячего потока и хладоагента на входе в теплообменник и на выходе из него. [c.66]

Межтарельчатый унос жидкости. Максимальная скорость движения паров лимитируется величиной уноса жидкости потоком паров, зависящей от конструкции тарелки, характеризуемой долей зеркала барботажа г/ в общем сечении колонны, от глубины барботажа, плотностей паров и жидкости, а также вязкости паров и поверхностного натяжения жидкости. Вынос жидкости в межтарельчатое пространство в основном зависит от скорости пара при выходе из слоя жидкости, которая определяется величиной зеркала барботажа. Чем меньше доля зеркала барботажа /, тем с большей скоростью выходят из слоя жидкости пары и тем самым растет величина уноса жидкости из слоя. [c.247]

Предусматривать увеличение свободных от насадки объемов, служащих сепаратором в верхней части вакуумных аппаратов, с тем чтобы исключить механический унос жидкостей потоком отсасываемых паров. [c.183]

Для различных областей реактора при конструировании смешанных моделей принимают следующие режимы течения жидкости поток идеального вытеснения, поток идеального смешения, поток вытеснения с диффузией, застойная зона. Последний тип течения используют для описания районов аппарата, где жидкость движется настолько медленно, что практически каждый такой район можно считать зоной застоя. [c.280]

Для теоретического анализа движения жидкости поток жидкости рассматривают состоящим из элементарных струек. В ряде случаев жидкость считают лишенной вязкости (идеальная жидкость) и имеющей постоянную плотность. Каждая частица жид- [c.36]

Величина сепарационного пространства не должна быть меньше 100 мм ее определяют, исходя из величины допустимого уноса жидкости потоком пара. [c.294]

Гидравлическое сопротив.чение насадки, не орошаемой жидкостью, потоку газа может быть определено из равенства [c.327]

Полученный по приведенным уравнениям диаметр колонны округляют до ближайшего стандартного и затем проверяют на приемлемость при расчете переливных устройств, уноса жидкости потоком паров, сопротивления тарелки и т.д. Для стальных аппаратов рекомендованы значения диаметров от 400 до 1000 мм через каждые 100 мм, от 1200 до 4000 мм через 200 мм. 2500, 4500, 5000, 5600, 6300 мм, от 7000 до 10000 мм через 500 мм, от 11000 до 14000 мм через 1000 мм, от 16000 до 20000 мм через 2000 мм. [c.258]

Из уравнения (4. 71) следует, что при уносе жидкости потоком паров необходимое число тарелок возрастает пропорционально величине отрицательный эффект уноса жидкости более резко [c.161]

Для предотвращения захлебывания тарелки необходимо, чтобы Н не превышала примерно половины расстояния между тарелками Н. Таким образом, при выборе расстояния между тарелками необходимо учитывать как величину уноса жидкости потоком паров [уравнение (7. 4) ], так и высоту уровня кидкости в сливном стакане. [c.213]

При использовании турбинных и пропеллерных мешалок для перемешивания жидкостей с вязкостью больше 20 Н-с/м отражательные перегородки можно не устанавливать. Естественное сопротивление жидкости потоку как бы заменяет перегородки и препятствует образованию центральной вихревой воронки. Несколько способов расположения отражательных перегородок показано на рис. 1-19. [c.29]

В связи с этим концентрация ингибитора в обрабатываемой жидкости потока типа D должна быть более высокой, чем в жидкости потока С , а именно в воде — 300 мг/л в жидких углеводородах — 60 мг/л при сохраняющемся соотношении концентраций С С у = 5 1 [c.333]

Подогреватель с паровым пространством (рис. П1-6, а, б). При постоянном уровне жидкости поток флегмы дг, стекающий с нижнего участка контактной зоны (тарелки), направляется в кипятильник с паровым пространством (рибойлер), где флегма нагревается от температуры /дг до температуры кубового продукта tw и частично испаряется. [c.235]

В случае уноса жидкости потоком пара эффективность тарелки по Мерфри снижается. Это обстоятельство учитывает уравнение, полученное Кольборном [68] [c.251]

В соответствии с выражением (2.87), потеря напора А/г от любого гидравлического сопротивления, подсчитанная в метрах столба той жидкости, поток которой рассматривается, может быть выражена через перепад давления [c.107]

Измельченные зерна минералов и пустых пород могут различаться своей плотностью. Их разделяют в определенных средах в тяжелой жидкости, потоке воды или воздуха (гравитационное обогащение). [c.31]

Точками 2 на рис. 4,8,6 представлена рабочая характеристика колонны при отказе работы той части тарелки, которая контактирует с жидкостью. Причинами такого отказа могут быть пенообразование, повышенное сопротивление переливного патрубка вследствие засорения или недостаточной чистоты пространства под ним, неправильный проектный расчет размера пгргливпого патрубка или неправильное размещение тарелок, при котором пар не отделяется от жидкости. Поток ведет себя удовлетворительно до тех пор, пока жидкость не начинает двигаться в обратную сторону от переливного патрубка на вышележащую тарелку. [c.123]

Для смешивания жидкостей фирмой АзЬЬгоок Согр. запатентован вихревой смеситель, также не имеющий движущихся рабочих частей (рис. 15). Смеситель работает следующим образом. Первая жидкость поступает тангенциально по трубе 1 в смесительную камеру, получает вихревое движение по внутренней стенке трубы 2. При достаточной скорости потока вихрь распространяется на всю длину трубы, создает разрежение и засасывает вторую жидкость, поток которой направлен вниз по центральной трубе 3, почти не смешиваясь с первым потоком жидко- [c.29]

При аналитических разгонках обычно отбирают фракции одинакового объема, фиксируя температуру в момент отбора. Объем фракции определяется загрузкой куба и составляет обычно 1 — 20 мл. Для атбора небольших фракций объемом 1—5 мл целесообразно применять метод подсчета капель, а для отбора фракций объемом свыше 5 мл лучше использовать метод регулирования, основанный на принципе сифонирования (рис. 324), Мерный сосуд 1 снабжен изагнутой трубкой, через которую осуществляется сифонирование жидкости. Поток жидкости проходит при этом мимо фотоэлемента 2 с источником света 3, дающего импульс на [c.392]

Модель потока дрейфа для течений с преобладающим влиянием сил тяжести без учета напряжения трения на стенке. Обычно считается, что цель этого метода — расчет средней объемной концентрации дискретной фазы при двухфазном течении в канале, когда известны объемные расходы Уа и соответственно дискретной и непрерывной фаз. Метод обычно применяли к вертикальным потокам, в которых его главные допущения (постоянство скоростей и концентраций фаз поперек канала) ближе всего к действительности. Влияния касательных напряжений у стенки не учитываются, н, следовательно, метод непригоден для расчета потерь давления, вызываемых трением. Самое подробное описание этого метода дано в книге [7]. Следуя ей, допустим, что скорости и плотности потоков положительны в направлении движения элемента дискретной фазы, находящегося под действием силы тяжести в статическом объеме непрерывной фазы. В этом случае скорости, направленные, например, вверх, рассматриваются как положительные для пузырькового режима течения газожидкостного потока, а скорости, направленные вниз, считаются положительными для суспензии тяжелых твердых частиц в более легкой жидкости. Это правило позволяет представлять все соответственные системы (пузырьковые газожидкостные потоки, капельные жидко-жидкостиые потоки, суспензии твердых частиц в газе, суспензии твердых частиц в жидкости, дисперсные газожидкостные потоки) обычным образом. [c.180]

Модель полного смешения применяют также для технических расчетов реакторов в систе ме газ — жидкость с интенсивным раз-брызгивание.м жидкости потоком газа (аппараты типа трубы Вентури и с центробежным разбрызгиванием), а также в пенпых аппаратах небольших размеров. К режиму смешения по твердой фазе (а в определенных условиях и по газовой) относят реакторы с кипящим слоем твердого зернистого материала печи, контактные аппараты небольших разме-. ров. Модель смешения можно использовать при моделировании реакторов циклонного типа, например циклонных печей для сжигания серы и обжига сульфидных руд. [c.89]

Когда скорости потока пара очень малы, конденсат свободно достигает основания трубы. Еслн скорость пара постепенно увеличивается, то наступает момент, когда большие волны и возмущения возникают у основания трубы с периодической задержкой жидкости потоком пара. Часть жидкости отделяется и верхней асти трубы. Это явление известгго как захлебывание, и самая низкая скорость нара, нри которой оно происходиг, называется скоростью захлебывания. Дальнейшее увеличение скорости нара приводит к росту возмущения пленкн на большей длине, и конденсат отделяется на обоих концах трубы. С увеличением скорости все меньше и меньше ко денсата нытскаст у основания трубы, пока не возникает восходя-щий поток обеих фаз. Этот восходящий поток очень хаотичен, но с дальнейшим увеличением скорости пара он становится менее беспорядочным, и нрн высоких скоростях устанавливается относительно спокойный кольцевой восходящий [ЮТОК. [c.344]

I — электродвигатель 2 — тормоз 3 — червячный редуктор 4 — вал 5 — подвижное днище б — разфузочные щели 7 — пакет тарелок 8 — ротор 9 — кожух 10 — напорный диск легкой жидкости II — напорный диск тяжелой жидкости. Потоки I — исходная жидкость [c.413]

В теплообменных аппаратах разборной конструкции внутренние трубы в ряде случаев с наружной поверхности выполняются с оребрением, позволяющим в 4 —5 раз увеличить их поверхность теплообмена. Оребре-ние внутренних труб используют, как правило, в тех случаях, когда со стороны одной из теплообменивающихся сред трудно обеспечить высокий коэффициент теплоотдачи (движется газ, вязкая жидкость, поток имеет ламинарный характер и т.п.). В этом случае оребрение поверхности со сто- [c.576]

В уравнениях (7.19), (7.20) и (7.21) объем жидкости У [Уу) должен приниматься с учетом упоса жидкости потоком паров ей, т. е. [c.210]

Л1 тарел- ки Температурные профили Температура кипения жидкости Потоки пара [c.318]

Построим теперь динамическую модель процесса абсорбции в насадочном аппарате, учитывающую продольное перемешивание фаз. В реальных аппаратах продольное перемешивание фаз объясняется рядом причин прежде всего различием скоростей движения фаз в разных точках аппарата и, кроме того, турбулентной диффузией фаз, уносом частиц одной фазы (например жидкости) потоком другой фазы (газа). Подробное теоретическое описание продольного перемешивания, учитывающее все перечисленные факторы, в настоящее время отсутствует. Для описания структуры потоков в аппарате обычно используют упрощенные модельные представления. Наиболее распространенными из них являются ячеечная и диффузионная модели. В данной книге для описания структуры потоков используем вторую из этих моделей, согласно которой перемешивание фаз в аппарате аналогично процессу диффузии. В диффузионных процессах при наличии градиента концентрации какого-либо вещества возникает поток этого вещества, называемый диффузионным потоком, который пропорционален градиенту концентрации. Поскольку процесс перемешивания аналогичен процессу диффузии, можно считать что и в насадочном аппарате возникает поток вещества определяемый законом Фика / = = —pZ)gгad0, который в одномерном случае имеет вид / = [c.17]

Роль тиксотропных дисперсных систем в технике и в природг исключительно велика. Приведем лишь некоторые примеры, Тиксотропные свойства бентонитовых глин обусловливают применение глинистых суспензий как основного компонента буровых промывочных растворов в нефтедобывающей промышленности. При работе бура такие растворы ведут себя как типичные жидкости поток бурового раствора, нагнетаемого в скважину, выносит на поверхность частицы (грубодисперсные) выбуренной породы. При остановке бура (например, в случае необходимости удлинения труб) возникает опасность быстрого оседания — седиментации выбуренной породы и в результате — заклинивания бура, т. е. серьезной аварии. Тиксотропные свойства высокодисперсной глинистой суспензии обеспечивают возникновение коагуляционной структуры, удерживающей в своей сетке частицы породы и тем самым препятствующей их оседанию. При возобновлении работы бура коагуляционная структура глинистых частиц легко разрушается, и система снова приобретает жидкообразные свойства. Вместе с тем учет тиксотропных свойств грунтов, особенно оводненных глинистых грунтов, чрезвычайно важен при разработке технических условий и осуществлении строительства зданий, мостов, при прокладке дорог. [c.331]

Второй режим (режим подвисания) характеризуется торможением жидкости потоком газа, вследствие чего скорость течения жидкости уменьшается, а толщина ее пленки и количество удерживаемой жидкости увеличиваются. Возрастание o с повышением скорости газа ведет к уменьшению свободного объема насадки и быстрому увеличению сопротивления. На кривой АР—начало подвисания характеризуется переломами в точках В В ,. .. (рис. 130), называемых точками пoдви aния Если в пленочном режи- [c.400]

Исследования по определению дисперсности распыла в скоростных прямоточных распыливающих аппаратах почти отсутствуют. Льюис с сотр. [32 проводили распыление жидкостей потоком газа в трубе Вентури. Было установлено, что средний диаметр капель (в мк) приблизительно может быть определен по эмпири- [c.635]