Подача насоса

Рис. 56, Диаграмма подачи насоса одинарного действия

Насосы типа ХТ — горизонтальные тройного действия, предназначены для подачи в аппараты серной кислоты, сжиженных углеводородов и других жидкостей. Подача насосов от 1,6 до 8 м ч при давлении нагнетания от 25 до 63 кгс/см , число двойных ходов в минуту — 200. Промышленностью освоены следующие типы насосов ХТ-4/25, ХТ-4/20, ХТ-1,6/63 и ХТ-8/52А (числитель — подача в м /ч знаменатель —давление нагнетания в кгс/см ). [c.119]

Следовательно, теоретическая подача насоса одинарного действия за один двойной ход поршня (один оборот вала) равна [c.100]

Продолжительность слива топлива насосом, мин Тип насоса Марка насоса Подача насоса, л/мин Масса автоцистерны с топливом, кг Размеры, мм длина ширина высота [c.134]

Заменим эту площадь площадью равновеликого прямоугольника Г ДЕВ, имеющего основание 2лг и высоту h, соответствующую в принятом масштабе средней величине подачи Q p, которую имел бы насос, если бы в течение всего двойного хода поршня подача была равномерной. Максимальной подаче насоса Q max соответствует наибольшая высота синусоиды эта высота равна (в масштабе) радиусу полуокружности. Возьмем отношение этих величин [c.105]

Аналогичным образом можно построить диаграммы и вычислить степень неравномерности подачи насосов двойного, тройного и четверного действия. Для насосов двойного действия она равна 1,57, тройного— 1,047, и четверного— 1,11. [c.105]

Регулирование подачи насоса от максимума до нуля производится поворотом рамок по часовой стрелке. Регулирование подачи одного цилиндра можно осуществлять независимо от подачи другого цилиндра. [c.124]

Превышение подачи насоса у новых карбюраторов в 2—2,5 раза оптимальных значений увеличивает расход топлива до 1 — 1,1 %. Еще более существенно влияние увеличенной подачи на выброс вредных веществ. Такое необоснованное с точки зрения рабочего процесса обогащение горючей смеси на режимах разгона приводит к увеличению выброса продуктов неполного сгорания СО в 1,6—2,1 раза и СН в 1,5-2 раза. [c.156]

Наибольщая подача насоса, м /с. .....................18-10- [c.283]

Аппараты и трубопроводы повреждаются от механических воздействий в результате недопустимых напряжений в материале аппаратов, которые возникают в процессе эксплуатации при увеличении рабочего давления выше допустимого предела или в результате нарушения технологического регламента, вызывающего не предусмотренные расчетом температурные и динамические нагрузки. Так, например, при нарушении материального баланса в технологическом цикле давление может повышаться или понижаться. При увеличении подачи насоса давление уменьшается, и наоборот, с уменьшением подачи — увеличивается. Внезапное изменение подачи насосов или компрессоров возможно при неправильном соединении аппаратов с более высоким и низким давлением, при отсутствии регуляторов расхода, изменении гидравлического сопротивления транспортных линий (ледяные, кристаллогидратные или полимерные пробки, неисправная запорная и регулирующая арматура и т.п.), отключении или увеличении гидравлического сопротивления дыхательных и стравливающих линий, переполнении емкостей и аппаратов жидкостями, газами и т.д. [c.81]

С — расход (подача) насоса, мУс. [c.176]

I — максимальная вязкость для винтовых и шестеренчатых насосов 2 — то же для поршневых н скальчатых насосов 3 — средняя вязкость для подачи насосами и для слива 4 — максимальная вязкость для центробежных насосов производительностью 20—40 т/ч 5 — максимальная вязкость для ротационных и паровых форсунок и в главной циркуляционной системе в — то же для воздушных форсунок высокого давления и для вентиляторных форсунок низкого давления 7 — предельная вязкость для механических форсунок н рекомендуемая вязкость для паровых форсунок 8 — рекомендуемая вязкость для воздушных форсунок высокого и низкого давления 9 — рекомендуемая вязкость для механических форсунок а — максимальная температура мазута в подогревателе (для мазутов с температурой вспышки выше 110 С) б — максимальная температура пара в подогревателе в — температура подогревателя, при которой начинается осаждение углерода на поверхности подогревателя (0,5 мм в месяц). [c.146]

Рабочее колесо осевого насоса всегда открытого типа, на цилиндрической втулке его, снабженной обтекателем, предусмотрены три—пять лопастей винтовой формы (рис. 1.3, д). В мощных насосах лопасти могут поворачиваться вокруг оси, перпендикулярной к оси вращения, посредством болтового соединения или при помощи поворотного механизма. Изменением положения лопастей можно в широких пределах регулировать подачу насоса, сохраняя высокий к. п. д. [c.13]

Первое из них — от источника, расположенного в центре колеса при расходе жидкости, равном данной подаче насоса. Соответствующая скорость ш направлена по касательной к стенкам канала (рис. 2.2, а, канал /) . Значение т зависит от площади поперечного сечения канала и изменяется от w[ на входе в канал (индекс 1 ) до гю ч на его выходе (индекс 2 ). [c.31]

Главная причина закручивания — возвратное движение жидкости в лопастном колесе (рециркуляция) при небольших ее расходах. Такой меридиональный вихрь, наиболее интенсивный при нулевой подаче насоса (рис. 2.3, б), по происхождению и действию аналогичен тому, который увлекает жидкость в боковом канале вихревого насоса (см. рис. 1.2). С увеличением подачи действие вихря ослабевает, и жидкость подходит к лопастям практически без закручивания, т. е. Сщ = О и [c.33]

При регулировании подачи насоса планы скоростей деформируются в соответствии с изменением их высоты с т, пропорциональной расходу Вектор Ат и угол Р2л Сохраняются, а направление и значение скорости Сг изменяются (на рис. 2.3, в дано пунктиром). В результате изменяются условия входа жидкости в отвод. [c.34]

Потери гидравлического торможения (или потери на рециркуляцию) возникают при незначительных подачах насоса, когда часть жидкости, вышедшей из лопастного колеса, вновь входит в него, а при входе в колесо часть потока выбрасывается обратно в область всасывания. Это ведет к возрастанию касательных сил на поверхностях О а 2 (см. рис. 2.4), увеличивая момент взаимодействия лопастного колеса с жидкостью. Потери гидравлического торможения рассматриваются как разновидность дисковых потерь, хотя, как это следует из вывода уравнения Эйлера, могут быть отнесены также к категории гидравлических. [c.38]

Форма кривой Q — Н учитывается при выборе типа насоса в условиях изменяющегося напора. Так, крутая линия напора выгодна в тех случаях, когда желательно иметь небольшой диапазон изменения подачи насоса при значительных колебаниях его напора. Не всегда желательна кривая с восходящим участком, в пределах которого работа насоса может быть неустойчивой (так называемый п о м п а ж в насосе). [c.40]

Для объяснения характера кривой Q— Н гидравлические потери условно разделим на потери трения и вихревые потери (А = + в)- К первому слагаемому отнесем те, которые пропорциональны квадрату подачи насоса gh p = Коэффициент А найдем из условия, что при С = Qб все гидравлические потери равны ё /1.гр (см. рис. 3.2, а, отрезок 7—8). [c.41]

Для защиты корпуса от изнашивания служат сменные детали — цилиндровая втулка, корпус сальника, седло клапана. Герметичность их соединения с корпусом обеспечивается неподвижными уплотнениями. Комплект сменных цилиндровых втулок и поршней нескольких размеров позволяет изменять подачу насоса. [c.101]

Во-первых, часть рабочего объема рабочих камер занимает газ, поступающий вместе с жидкостью и выделяющийся из нее во время всасывания, а также пузырьки, заполненные парами жидкости, если насос действует в кавитационном режиме (см. 50). Некоторая часть рабочего объема полезно не используется в связи с запаздыванием закрытия клапанов в начале всасывания в цилиндр поступает жидкость из полости нагнетания, а в начале хода нагнетания — вытесняется обратно в полость всасывания. Наконец, отрицательное влияние на подачу насоса оказывает расширение жидкости, остающейся в рабочей камере после закрытия нагнетательного клапана, а также податливость стенок рабочей камеры. [c.109]

Обозначим через AQ уменьшение подачи насоса вследствие неполного использования его рабочего объема по указанным причинам. Отношение называется коэффициентом наполнения. [c.109]

Объемная подача насоса, измеренная по объему жидкости при атмосферном давлении Ра, Q = — AQ — AQy. [c.109]

Неравномерность подачи насоса двухстороннего действия зависит от соотношения площадей поршней Р и Р — /.На рис. 9.1, в изображены графики мгновенной подачи Q двухпоршневого насоса двухстороннего действия со сменными цилиндровыми втулками двух размеров при постоянном диаметре О штока. [c.111]

На рис. 11.2, б имеются три рабочие точки А, В и С. Можно показать, что только точка В характеризует устойчивый режим. Предположим, что вследствие резкого увеличения потребления жидкости из резервуара уровень в нем снизился. Рабочая точка перемещается в В , подача насоса возрастает, что восстанавливает уровень в резервуаре. Следовательно, режим в точке В устойчивый. Если то же самое будет при смещении точки А в Ах, то уменьшение подачи еще более снижает уровень, так что точка Лз располагается еще дальше от А. Следовательно, режим в точке А неустойчивый. [c.138]

Для измерения подачи насоса используют сужающие устройства (сопла, диафрагмы), мерный бак, водослив, трубку Пито (в зависимости от условий испытания и размера насоса), а для измерения давления — манометры н вакуумметры. [c.152]

Оно называется степенью неравномерности подачи насоса. Площадь прямоугольника Г ДЕВ равна 2пгН и соответствует (в масштабе) подаче насоса за один двойной ход поршня Г5 [c.105]

Промышленностью выпускаются плунжерные приводные горн-зоптальиые трехцилиндровые с регулируемой подачей насосы тина ХТр ХТр-1,5/200, ХТр-4/100, ХТр-4/320, ХТр-30/50 и др. Эти насосы предназначены для перекачивания агрессивных жидкостей с темнературон от —30 до 100° С. Регулирование подачи осу-идествляется плавно снециальным механизмом, встроенным в насос. [c.121]

ГГа рис. 69 изображен трехвинтовой, вертикальный насос марки ХВ-22/30, предназначенный для перекачивания серной кислоты с температурой 40° С. Подача насоса от 2 до 4 м /ч при давлении нагнетания 30 кгс/см . Основными элементами рабочего механизма являются три винта — один ведущий 5 и два ведомых 4, выполненные из нержавеющей стали и заключенные в бронзовую обойму 3, вложенную в корпус цасоса 2, который закрывается крышкой 1. [c.131]

Практически все отечественные карбюраторы, за исключением семейства ВАЗ, имеют ускорительные насосы в виде взаимодействующих элементов поршень — направляющая. Принципиальными конст-руктивно-технологическими и эксплуатационными недостатками таких карбюраторов являются заметное изменение первоначальной подачи насоса и наличие износов в подвижных элементах его привода. [c.156]

По мере увеличения наработки карбюратора уменьшение подачи ускорительного насоса связано с износом его поршня и направляющей в корпусе поплавковой камеры. В случае неоптимальной подачи насоса и нарушения закона подачи топлива на режимах разгона автомобиль Не получает необходимого ускорения, что оказывает существенное влияние на последующую фазу его движения — затягивание движения на низших передачах, ухудшение динамических качеств в целом. Совокупность отрицательных явлений при уменьшении подачи по сравнению с необходимой, например у карбюратора К-126Г, приводит к увеличению расхода топлива для автомобиля "Волга", ГАЗ-24 до 1,1 %. [c.156]

С увеличением наработки заметно изменяет первоначальнь1е параметры и топливный насос. Через 150 тыс. км давление нагнетания и разрежения на всасывании, характеризующие состояние впускных и выпускных клапанов, уменьшается до 30 %. Максимальная подача насоса Б-10Б, устанавливаемого на двигателях ЗИЛ-130, после такой наработки уменьшалась на 50 % и составляла 10 л/ч при проверке на свободный слив. Для нормальной работы в умеренной климатической зоне достаточно, чтобы топливные насосы обеспечивали подачу 75 л/ч для автомобиля ЗИЛ-130. [c.157]

В некоторых случаях подачу насоса Q измеряют по объему жидкости, находящейся под действием конечного давления. Разница в объемах одного и того же количества жидкости ДРсж = = Q (р — р )1Е , где — модуль упругости жидкости. [c.110]

I — вместе с жидкостью по линии а сжимается воздух. Подача насоса уменьшается в пропорции к отношению длин /j и /, так как на отрезке с происходит сжатие воздуха 2 — в рабочей камере вследствие неправильной конструкции образуется газовый мешок. Всасывающий клапан открывается после того, как газ в мешке расширится по линии Ь, вследствие чего также снижается подача насоса 3 — запаздывание с посадкой всасывающего клапана, пропускающего жидкость на отрезке I, в результате чего задерживается возрастание давления в рабочей камере 4 — при запаздывании с закрытием нагнетательного клапана задерживаются спад давления в цилиндре и открытие всасывающего клапана 5,6 — неплотность клапанов. Перетекание жидкости особенно заметно около мертвых точек на участках d диаграмм 7 — насос работает без пневмокомпенсаторов или при их неэффективном действии (вследствие удаленности от рабочей [c.116]

Для увеличения подачи насоса цилиндры располагают в несколько (до шести) рядов. Эксцентриситет регулируют смещением барабана вручную или при помощи электромагнитной или гидравлической системы. Эти насосы более громоздки, чем аксиальнопоршневые, имеют более высокие моменты инерции вращающихся частей, поэтому они более тихоходны, вследствие чего их при- [c.131]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология