Падение давления иа пучках труб

Рассчитывается падение давления при поперечном обтекании идеального пучка труб в одном элементе [c.254]

Определяется падение давления при поперечном обтекании пучка труб с учетом байпасного потока, но без учета протечек [c.255]

Падение давления Ар в потоке через пучок труб определяется из формулы [c.306]

Падение давления по длине канала для вязкой жидкости, омывающей пучок труб, может быть определено с помощью уравнения [c.63]

При регенерации насыщенный раствор амина проходит по трубам теплообменников. В случае чрезмерно высокого молярного отношения кислый газ амин или чрезмерного подъема температуры или падения давления в теплообменнике образуются нестабильные выветривающиеся растворы. Такое нерегулируемое выветривание разрушает трубы из углеродистой стали. Этот недостаток можно устранить снижением относительного содержания кислого газа, повышением давления в теплообменниках поглотительного раствора или применением трубных пучков из нержавеющей стали. [c.411]

Различные формы поперечных сечений потока. Падение давления в потоке, омывающем в поперечном направлении пучок труб, разбирается в разделе VI падение давления в потоке, проходящем через кусковой слой, рассматривается в гл. 11. [c.209]

Метод Белла. Сущность метода Белла изложена при описании расчета а . При расчете падения давления вначале рассматривается чисто поперечное омывание геплоносителем идеального пучка труб элемента, заключенного между двумя поперечными перегородками, затем — перетекание теплоносителя через окно (вырез перегородки) из одного элемента в другой, после чего учитывается влияние отдельных протечек через зазоры на величину потери давления. [c.254]

Расчеты [Л. 133] показывают, что лучшие результаты дают трубы при поперечном, а не параллельном омывании. В последнем случае падение давления при одной и той же поверхности нагрева бывает в 3—15 раз больше. При более тесном расположении данного количества труб в рядах, чем достигается уменьшение требуемого количества рядов, можно обеспечить данную теплоотдачу с одновременным снижением обшего падения давления при прохождении потока через пучок труб. Поэтому в таких теплообменниках расстояние между трубами выгодно делать настолько малым, насколько позволяют условия производства теплообъемников и ухода за ними. В отношении падения давления между коридорными и шахматными пучками нет почти никакой разницы. Лишь при низких значениях критерия Рейнольдса шахматное расположение оказывается несколько более выгодным. [c.310]

Выявление неплотностей в теплоо бменниках с плавающей роловкой несколько сложнее, так как непосредственно наблюдать можно за повадением лишь одного конца трубного пучка. Испытание в этом случае рекомендуется вести следующим образом. Прежде всего выявляют и ликвидируют неплотности в вальцовочных соединениях переднего конца трубчатки и ясно видимые течи в трубах. Если при последующем испытании манометр. продолжает показывать падение давления, нужно дать пар в межтрубное проатранство. [c.202]

Аннотация. Во введении к этой главе сравниваются механизмы ламинарного и турбулентного течений в трубах, а также рассматривается переходной режим. В первом разделе приведены основные зависимости, основанные на законах сохранения вещества и энергии, а также на законах динамики. Второй раздел посвящен ламинарному потоку в каналах, имеющих круглое и некруглое поперечное сечения. В третьем разделе рассматривается турбулентное течение вдоль пластин и в трубах, приводятся данные по профилю скоростей и коэффициентов трения для гладких и щероховатых труб и методы расчета падения давления. В четвертом разделе рассматриваются изменения давления, связанные с внезапным сужением или расширением поперечного сечения и сопротивление элементов трубопроводов, а также потери давления в пучках труб. Пятый раздел посвящен падению давления при наружном обтекании труб. Приводится несколько иллюстративных задач. [c.197]

В формулах применены следующие условные обозначения Ср — удельная теплоемкость, ккая/ (кг- "С) — диаметр кожуха, м (1 , (1 — внутренний и наружный диаметры трубы, м — ускорение свободного падения, м/с — расход конденсирующихся паров, кг/ч к — безразмерный коэффициент (для теплообменников с шахматной разбивкой трубного пучка и сегментными перегородками к = 0,22 для теплообменников с коридорной разбивкой труб и сегментными перегород ками к = 0,17 для теплообменников с коридорной разбивкой труб и дисковыми перегородками к = 0,20) I — длина труб, м число вертикальных труб Р — давление пара, кгс/см q — удельная тепловая нафузка, ккап/(м -ч) (о — скорость потока, м/с Д — коэффициент объемного расширения, 1/°С е — коэффициент, зависящий от расположения труб в пучке и от числа труб в вершкапьном ряду (рис. 5.2) А коэ ициент теплопроюдности, ккал/(м ч °С) /I — динамический коэффициент вязкости, кгс-с/см V—кинематический коэффициент вязкости, мV р — плотность, кг/м 9 — поправочный коэффициент (для воды — 1,0 для керосина — 0,31-0,56 дня бензина — 0,27 для бензола — 0,31 для гептана — 0,46). [c.262]