Пучок шахматный

Рис. 3.3. Номограмма для нахождения при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки

Рис. 3.5. Зависимость г)№(01, ад) при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки

Ед поперечного обтекания трубного пучка шахматной компоновки при Пн = 0,6 и Он = 0,27 имеем 6н = 4,55. [c.45]

Угол 9, град Коридорный пучок Шахматный пучок [c.234]

Пучок шахматный, поперечный шаг 52 мм, продольный 45 Лм. [c.122]

Пример 6.11. Определить коэффициенты теплоотдачи воздуха для двух случаев а) однократное поперечное обтекание под углом 90° многорядного пучка шахматно расположенных труб (рис. 6.2), скорость воздуха в наиболее узком сечении 12 м/с [c.127]

Учитывая указанные осложнения, коэффициент теплоотдачи а у, для пара, конденсирующегося на многорядном пучке, определяют умножением значения а, полученного по уравнению (VII, 62), на поправочный коэффициент 8 (рис. УП-12), зависящий от числа труб в каждом вертикальном ряду п, а также от схемы расположения труб в пучке (шахматное или коридорное). [c.305]

Пример 1-6. Определить коэффициент теплопередачи для ребристого воздухоохладителя при следующих условиях расположение трубок в пучке шахматное скорость воздуха между ребрами ш=6 м/с диаметр трубки /н/йвн=24/22 мм материал трубок— латунь с л= 104,5 Вт/(м- С) наружный диаметр ребер =55 мм толщина ребер 6р=0,3 мм теплопроводность ребер Хр=52,4 Вт/(м-°С) шаг ребер >=4,8 мм средняя температура охлаждающей воды <срг=26°С средняя температура горячего воздуха <ср1=50°С. [c.57]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Величина е представляет собой отношение годовых затрат на поверхность теплообмена к затратам на нагнетатели и их привод. Из (8.7) и (8.8) следует, что оптимальное отношение этих затрат не зависит от экономических показателей, а определяется лишь условиями теплообмена схемой движения потоков, геометрией поверхности теплообмена, отношением теплофизических свойств потоков. Укажем интервал изменения величины для случая / ст = 0. При продольном обтекании каналов с развитым турбулентным режимом течения потоков (Лг = 0,8, а = 0,2) из (8.7) и (8.8) найдем нижнюю границу е°" = 2,5. При поперечном обтекании пучка шахматной компоновки и одностороннем наружном теплоносителе с = 0,6 и ан=0,27 получим gonT 3 55 Ддя коридорной компоновки при одностороннем наружном обтекании с Пн = 0,65 и Ян=0,2 имеем в°" = 3,3. При двухстороннем поперечном обтекании пучка нижняя граница, соответствующая ст = 0, для расположена между двумя предельными случаями односторонним внутренним обтеканием с е°" = 2,5 и односторонним наружным обтеканием с е " = 3,55. Верхняя граница существенно зависит от термического сопротивления стенки. Например, для водяных экономайзеров возможен случай Л=1, что при продольном обтекании соответствует е°" = 6. [c.118]

Теплоотдача при кипении R12 и R22 на пучках оребренных труб изучалась в работах [35, 41, 131, 142]. В. А. Дюндиным исследовалось кипение R12 и R22 на двух 10-трубных, 6-рядных по высоте пучках [35, 41] и кипение R22 на 31-трубном, 9-рядном по высоте пучке при q= 0,5 ч-9 кВт/м , /о = — 20-т-+ 30°С [60]. Трубы медные, ребра накатные, пучки шахматные, ромбические. Обогрев труб электрический. [c.81]

Рис. 7. Поправка на число рядов при райете теплоотдачи гладкотрубных пучков (--коридорный пучок —--шахматный)

Пластинчатое коридорный пучок шахматный 97, г 97, а 1 Р hrnk тк Ьтк тк Как для прямоугольного То же, но при р = 1,27рх X У L= б/2 Я = = 5л,/2 — большее 5л,—меньшее расстояние между, трубами [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология